Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу сварки под флюсом перед сваркой в металлическую гранулированную присадку, засыпаемую в нижнк о часть зазора, послойно добавл ют определенное количество акти ного раскис лит ел - порошка алюмини возрастающее по мере увеличени глубины сло и количества окислов металлов в присадке, в головную часть сварочной ванны, дуги, гор щей в инер ном газе, ввод т кислород, количество которого в основном определ етс толщиной свариваемого металла и коли чеством жидкого активного раскислител , поступак цего в зону сварки. Количество вводимого послойно порошка активного раскислител определ ют по формуле где А - количество порошка активного раскислител , вводимого в данный слой, г; Г -количество окислов в металлической присадке, г/м; Vrn- скорость сварки, м/с; : о j- глубина сло , мм; Н -1 толщина свариваемого металла , мм; коэффициент, определ емый соотношением между окислами присадки и активного раскислител . Количество вводимого кислорода Определ ют по формуле O.V(TVrSn, ). где 02 количество вводимого кисло . рода, л/с; D Vpiy-диаметр, мм, скорость подач м/с, удельный вес, г/см соответственно проволоки из материала раскислител ; глубина проникновени жидко го раскислител в зазор, мм коэффициент, определ емый количеством кислорода, л, необходимым дл образовани закиси железа, требуемой дл окислени 1 г активного рас кислштел ; коэффициентj определ емый соотнощением ме зду плотностью жидкого раскислител и окислов присадки с учетом пористости в зазоре. Сварка осуществл етс двум дуга ми, одновременно шш за два прохода При сварке по известному способу в нижней части зазора образуетс недостаток жидкого активного раскисли тел , не проникакнцего в эту зону. Поэтому в предложенном способе в нижние слои металлической присадки дополнительно вводитс порошок алюмини (как известно, при взаимодействии 1 г алюмини с окисью железа выдел етс 3660 кал.а с закисью железа более 6000 кал). Количество вводимого порошка алюмини должно соответствовать количеству окислов металлов присадки, засыпаемых на 1 п. м, скорости сварки, толщине свариваемого металла и глубине сло hx, котора измен етс в интервале .|j. tfH и может быть определено по формуле A-K,nV g -b/|H)--0 ,3375 Коэффициент .16 определ етс из соотношени ме аду окислами присадки и алюминием, соотвётствующего реакции PeyO - 2M-2fe+.M Q Сразу же после прохождени дуги, гор щей в инертном газе, и возбуждени экзотермических реакций дальнейшую сварку осуществл ют на повышенном режиме дугой, гор щей под флюсом, с подачей в нее стальной проволоки . При этом избыток алюмини (титана) может взаимодействовать с окислами металлов,вход щими в состав флюса, и восстанавливать «X. Этим обеспечиваетс дополнительное раскисление и легирование металла шва за.счет элементов, вход щих во флюс, а также увеличение коэффициента направлени и вьаделени тепла. . В начале сварки основной и присадочный металлы расплавл ютс дугой, гор щей в инертном газе, в которую подаетс проволока из металла активного раскислител . При этом в сварочной ванне и верхней части зазора образуетс избыток Ж1адкого активного раскислител и недостаток окислов металлов, что может существенно уменьшить интенсивность экзотермических реакций. Дл устранени дисбаланса именно в эту зону подаетс кислород, количество которого соизмер етс с величиной избытка активного раскислител , объемом сварочной ванны, толщиной свариваемого металла и т.д. Так, например, количе5 ство подаваемого кислорода можно оп делить по формуле о -к Ст рГКзПУ в)- (,) Первый член в скобках формулы (1 определ ет количество жидкого метал ла раскислител , вводимого дугой, гор щей в инертном газе, а второй член - количество активного раскислител , уход щего из зоны взаимоде стви с кислородом в нижнюю часть з зора. Коэффициент К 2 определ ет количе ство кислорода в литрах, потребное дл образовани закиси железа, необ ходимой дл окислени 1 г активного раскислител в соответствии с реакц ей 2Al+3FeO Al20 +3Fe Величина этЬго коэффициента равн Э-16-22,4 -0,62. i 2.27-32 Другой коэффициент К зависит от соотношени между плотностью жидкого раскислител и окислов присадки и с учетом порозности в зазоре выби раетс в интервале 0,45-1,04. При использовании в качестве активного раскислител титана коэффициенты К., К, расчитьшаютс аналогично . Пример. Производитс сварка по предлоежниому способу малоуглеро дистой стали Ст. 3 СП с толщиной листа О 30 мм с подачей в дугу сварочного трактора .ЛДС-1000-2, гор щую под флюсом АН-348А, сварочной проволоки марки ф 4 мм со ско ростью 120 м/ч при силе тока 800 А и скорости сварки 10 м/ч. В дугу, . гор щую в инертном газе, с помощью держател полуавтомата с гибким шлангом подаетс алюминиева проволока ф 1,6 мм со скоростью 3,5 м/ми и газ аргон в количестве 8-10 л/мин Перед сваркой в зазор 8-10 мм помещаетс металлическа присадка, содержаща нар ду с крупкой окислы железа в количестве 100 г на погонный метр. В нижележащие слои присадки вводитс дополнительно порошок алюмини : в слой на глубине от 16 до 20 мм - 19 г, в слой на глубине 21 25 мм - 26 г и в слой на глубине 26-30 мм - 31,5 г на погонный метр. 56 На каретке автомата в специальном суппорте установлены корундова трубка и регулирующий кран дл подачи кислорода в сварочную ванну в зону поступлени жидкого активного раскислител . Конструкци суппорта обеспечивает возможность изменени рассто ни от торца кислородопровода до оси дуги, углов между плоскостью основного металла, направлением сварки и осью трубки и перемещение трубки в суппорте по оси. Кислород вводитс в соответствии с формулой d) в количестве 0,25 л/с или 15 л/мин. При интенсивней окислении железа , кремни и марганца в зоне сварки вццел етс большое количество тепла . Так, например, при окислении 1 г железа вьщел етс 1150 кал и обруЪ образуетс 1,26 г закиси железа. Образовавша с закись железа в активном состо нии энергично взаимодействует с жидким раскислитёлем (алюминий , титан) и при этом на 1,26 г закиси железа вьщел етс 6880 кал. Восстановившеес железо в количестве 1 г переходит в сварной шов. Таким образом, всего в результате экзотермических реакций на 1 г окисленного железа вьщел етс 8030 кал. что достаточно дл нагрева до температуры плавлени и расплавлени 28,5 г стали . Точно также при взаимодействии 1 г алюмини , помещенного в нижние слои присадки, с ее окислами вьщел етс еще 3660 кал. В результате суммарного тепла, образующегос при окислении жидкого металла кислородом, в процессе экзотермических реакций алюмини титана ) с окислами в сварочной ванне , присадке и флюсе объем расплавл емого металла и производительность сварки повьш1аетс на 7-15% по сравнению с известным способом. В св зи с введением алюминиевого порошка в нижнюю часть зазора возрастает глубина проплавленй металла на 2-3 tat, то равносильно увеличению сварочного тока на 150-300 А. Несмотр на дополнительные затраты , св занные с применением кислоода , обща сумма затрат на 1 кг направленного металла уменьшаетс на 8-10%. Ввиду увеличени глубины пропла влени металла количество непровар и других дефектов уменьшаетс . Формула изобретени 1.Способ сварки дод флюсом по авт. св. 9 496128, о т л и ч а ю щ и и с тем, что, с целью уве личени глубины проплавлени , повы шени производительности процесса и улучшени качества сварных соеди нений при сварке стали большой тол щины за счет увеличени тепловыделени в зоне сварки, в металлическую присадку, наход щуюс в ниж ней, части зазора, послойно ввод т порошок активного раскислител , количество которого определ ют в зависимости от количества окислов присадки, а в зоне дуги, гор щей в инертном- газе, в сварочную ванну ввод т кислород, количество которо го определ ют в зависимости от диа метра и скорости подачи проволоки из материала раскислител , глубины его проникновени в зазор и количества окислов присадки, вводимых йогонный метр.