SU837806A1 - Work-lapping method - Google Patents

Work-lapping method Download PDF

Info

Publication number
SU837806A1
SU837806A1 SU792834321A SU2834321A SU837806A1 SU 837806 A1 SU837806 A1 SU 837806A1 SU 792834321 A SU792834321 A SU 792834321A SU 2834321 A SU2834321 A SU 2834321A SU 837806 A1 SU837806 A1 SU 837806A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
stiffness
priter
changed
stiffness characteristic
abrasive
Prior art date
Application number
SU792834321A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Петр Николаевич Орлов
Original Assignee
Московское Ордена Ленина И Ордена Трудовогокрасного Знамени Высшее Техническоеучилище Имени H.Э.Баумана
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Московское Ордена Ленина И Ордена Трудовогокрасного Знамени Высшее Техническоеучилище Имени H.Э.Баумана filed Critical Московское Ордена Ленина И Ордена Трудовогокрасного Знамени Высшее Техническоеучилище Имени H.Э.Баумана
Priority to SU792834321A priority Critical patent/SU837806A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU837806A1 publication Critical patent/SU837806A1/en

Links

Landscapes

  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)

Description

Изобретение относитс  к абразивно обработке и может быть использовано при доводке деталей из алмаза,лейкосапфира , рубина, корунда и др. хрупких материалов. Известен способ доводки деталей, при котором осуществл ют относительное перемещение деталей и притиров и производ т изменение одного из параметров обработки 1. Однако данньй способ вследствие циклического изменени  скорости движ ни  деталей по притиру не обеспечивает высокого качества поверхностного сло  деталей, удовлетвор ющегот .ребовани  технических условий. Цель изобретени  - повьпиение качества обработки. Поставленна  цель достигаетс  тем, что в качестве.измен ющегос  параметра обработки выбирают характеристику жесткости по меньший мере ОДНОГО притира, исход  из следующего уравнени : ( ... itO где k(t) - величина жесткости притира; t - врем ; а - коэффициенты пропорциональности . Характеристика жесткости притира может измен тьс  по ступенчатому, линейному, экспоненциальному закону. Изменение характеристики жесткости может сопровождатьс  дополнительным изменением скорости относительного движени  детали по притиру (притирам ) , обратно пропорционально характеристике жесткрсти. На чертеже представлена схема реализации способа. Притир состоит из доводочного диска 1, соединенного с основанием притира 2 при помощи ходовых винтов 3. Между диском 1 и основанием притира 2 располагаетс  упруга  система переменной жесткости, представл юща  собой набор пружин 4 различного размера жесткости. По мере сближени  диска 1 с основанием притира 2 за счет .закручивани  винтов 3 происходит изменение жесткос ти притира за счет поочередного вступлени  в работу пружин различной высоты. Этим обеспечиваетс  ступенчатый закон изменени  величин жесткости в зависимости от сближени Многочисленные экспериментальные данные подтверждают зависимость про текани  процесса доводки от характеристик упругости вход щих в систе станок-притир-деталь элементов. Физически это объ сн етс  тем, что податливость системы притир-абразив ные зерна-деталь,  вл ющейс  частью системы станок-притир-деталь, зависит от физико-механических свойств Системы. Модули упругости двух элементов системы определ ют износостойкость третьего элемента системы . Дл  р да сочетаний материалов наблюдаетс  тенденци  к росту энергии , необходимой дл  разрушени  материалов одного из элементо системы , т.е. увеличение износостойкости детали BQ или притира В с ростом , суммы значений модулей упругост материалов двух других элементов этой системы табл.1 и 2 . Больша  сумма модулей упругости дл  системы тел свидетельствует о малой ее податливости запасенной упругой энерг деформации в системе. Это означает, что уменьшаетс  веро тность и роль хрупкого разрушени  элементов системы а затраты энергии на разрушение материалов относительно возрастают , что сопровождаетс  увеличением значений Вл (или В,,) . Результаты анализа проведенных экспериментов по изнашиванию кремни на чугунном притире представлены на таблице 3. Так, при неизменной природе абра зива 24А увеличение его зернистости (от М7 до М28) способствует увеличению податливости системы тел притир-абразив-детапь (вследствие большей абсолютной деформации абразивных зерен) . Поэтому в ней по вл етс  больший запас упругой энерги 4 и следовательно, усиливаетс  действие хрупкого механизма разрушени , что сопровождаетс  снижением значений БО и Вр , то же наблюдаетс  при использовании алмаза. Подобную закономерность можно вы вить при сравнении данных дл  корунда 2АА (М14) и алмаза (АСМ 10/7) приблизительно одинаковой зернистости. В последнем случае при большем значении модул  упругости алмаза его деформаци  (при прочих равных услови х Иеньш, чем дл  корунда, меньше запас упругой энергии, слабее выражен механизм хрупкого разрушени  и больше значение В. Однако при этих же услови х значение Вл уменьшаетс . что объ сн етс  про влением особой кинетически хрупкого разрушени , в первую очередь, дл  наиболее слабого звена системы притир-абразивна  прослойка деталь. Дл  данных условий наиболее слабым элементом оказываетс  чугунный притир, что поптвесжлаетс  тем, что в процессе доводки возникают вынужденные колебани  в системе станок-притир-деталь в направлении, перпендикул рном обрабатываемым плоскост м. Формулы дл  определени  амплитуды и частоты этих колебаний имеют следующий вид: А г. ..., °, ;, |(k-mp) (i-p2/u}) где Ад - статическое отклонение массы m (притир) под действием силы Р„ гС частота собственных ко Im . лебаний при отсутствии затухани ; жесткость системы; коэффициент затухани . Меньша  жесткость (больша  податливость ) системы ведет вследствие увеличени  амплитуды и уменьшени  частоты к увеличению доли микровыкалывани  в съеме материала с детали, что означает уменьшение износостойкости, а больша  жесткость уменьшает амплитуду и увеличивает частоту, что ведет к увеличению доли микрорезани , а следовательно, увеличению износостойкости. Многочисленные исследовани  показьшают что поверхности , обработанные с преобладанием микровыкалывани , значительно уступают по точности формы и глубине нарушенного сло  поверхност м с преобладанием микрорезани .The invention relates to abrasive machining and can be used in fine-tuning parts from diamond, sapphire, ruby, corundum, and other fragile materials. The known method of finishing the parts, in which the relative movement of parts and ground grinding is carried out and one of the processing parameters 1 is changed. However, due to cycling changes in the speed of moving parts along the grinding, a high quality of the surface layer of the parts satisfying the technical conditions . The purpose of the invention is to show the quality of processing. The goal is achieved by the fact that in the quality of the varying processing parameter, the stiffness characteristic is chosen at least ONE priter, based on the following equation: (... itO where k (t) is the stiffness value of priter; t is time; and are proportionality coefficients The stiffness characteristic of the priter can vary according to a stepwise, linear, exponential law. A change in the stiffness characteristic may be accompanied by an additional change in the speed of the relative movement of the part along the priter (priter), back to prop The drawing shows the scheme for implementing the method. The priter consists of a finishing disc 1 connected to the priter base 2 by means of chassis screws 3. An elastic system of variable stiffness is placed between the disk 1 and the priter base 2, which is a set of springs 4 of various sizes As the disc 1 approaches to the ground of the lap 2 due to the tightening of the screws 3, the hardness of the lap changes by changing the springs of different heights in turn. This provides a stepwise law of variation in stiffness values depending on the approach. Numerous experimental data confirm the dependence of the refinement process on the elastic characteristics of the machine-ground-detail elements included in the system. Physically, this is due to the fact that the compliance of the grinding-abrasive part-of-part grain, which is part of the machine-grinding-part system, depends on the physical and mechanical properties of the system. The elastic moduli of the two elements of the system determine the wear resistance of the third element of the system. For a number of combinations of materials, there is a tendency to increase the energy required to destroy the materials of one of the element systems, i.e. an increase in the wear resistance of a BQ or priping part B with an increase in the sum of the elastic moduli values of the materials of the other two elements of this system, Tables 1 and 2 A large sum of elastic moduli for a system of bodies indicates its small compliance with the stored elastic energy strain in the system. This means that the likelihood and role of the brittle fracture of the elements of the system decreases and the energy consumption for the destruction of materials increases relatively, which is accompanied by an increase in the values of Vl (or B ,,). The results of the analysis of the experiments on wear of silicon on cast iron pritir are presented in Table 3. Thus, with the nature of the abrasive 24A unchanged, an increase in its graininess (from M7 to M28) contributes to an increase in the compliance of the body-abrasive-part system (due to greater absolute deformation of abrasive grains) . Therefore, a larger supply of elastic energy 4 appears in it and, consequently, the action of the brittle mechanism of destruction is enhanced, which is accompanied by a decrease in the values of BO and BP, the same is observed when using diamond. A similar pattern can be found when comparing data for corundum 2AA (M14) and diamond (AFM 10/7) of approximately the same grain size. In the latter case, with a higher modulus of elasticity of a diamond, its deformation (all other things being equal, less than for corundum, a smaller amount of elastic energy, a brittle fracture mechanism more pronounced and a larger value B. However, under these conditions This is due to the manifestation of a special kinetically brittle fracture, primarily for the weakest link of the system, the grinding and abrasive interlayer. For these conditions, the cast iron grinding is the weakest element, because The process of debugging causes forced oscillations in the machine-grinding-detail system in the direction perpendicular to the machined planes. The formulas for determining the amplitude and frequency of these oscillations are as follows: A g ..., °,;, (k-mp) (i-p2 / u}) where Hell is the static deviation of the mass m (lapped) under the action of the force Р „ГС the frequency of its own coefficients Im. oscillations in the absence of attenuation; the rigidity of the system; the attenuation coefficient. The lesser rigidity (greater flexibility) of the system leads due to an increase amplitudes and decreasing frequencies to increase oli mikrovykalyvani material removal in the workpiece, which means less wear resistance, and high rigidity reduces the amplitude and increases the frequency, which leads to an increase in the proportion microcutting and, consequently, wear resistance increased. Numerous studies show that surfaces treated with a predominance of micro-gouging are significantly inferior in terms of the accuracy of the shape and depth of the broken layer of surfaces with a predominance of micro-cutting.

5 83780665 8378066

Зависимость износостойкости чугун- ECJ при Р .39,2 кПа, Vcp 1,18 м/с.Dependence of wear resistance of cast iron - ECJ at Р .39.2 kPa, Vcp 1.18 m / s.

ного притира Вп от модул  упругости О материалов образца Ее и минерала табл.1.foot priter Bp from the modulus of elasticity O material sample Her and mineral table.1.

19,6 м/с представлена на19.6 m / s is presented on

Таблица ITable I

1-501-50

Кремний ( 24АМ28)Silicon (24AM28)

220220

Сталь Зависимость износостойкости стального образца Вл от Модул  упругости материалов притира Ер и минерала Ед Steel Dependence of wear resistance of a steel sample Vl on the Modulus of elasticity of materials of the primer Ep and mineral ЕU

Стекло 80 Корунд 280 360 323 Glass 80 Corundum 280 360 323

Чугун ПО Алмаз 280 390 362 Изменени  значений В и В дл  ла кремниевогообразца и чугунного при- р тира в зависимости от свойств минера- Cast iron PO Diamond 280 390 362 Changes in values of B and B for silicon specimen and cast iron gapper depending on the properties of the mineral

Корунд (абрагзив ) 24 АМ7Corundum (abrasive) 24 AM7

ПК.PC.

24АМ1424AM14

Корунд . 280 Corundum. 280

430430

5252

500500

93,2 ( 24АМ28) (24АМ28)93.2 (24AM28) (24AM28)

Таблица 3Table 3

28,9132,428.9132.4

19,467,7 при Р 39,2 кПа, . 0,67 м/с, motx Ю мАс представлена на табл.2. Таблица 2 ( абразива) при V « var, 39,2 кПа, 1,18 м/с, 19,6 м/с представлены в табл.319,467.7 at P 39.2 kPa,. 0.67 m / s, motx Yu mAs is presented in Table 2. Table 2 (abrasive) when V «var, 39.2 kPa, 1.18 m / s, 19.6 m / s are presented in table 3

Алмаз (абразив ) АСМ 10/7%.. . АСМ 20/14Diamond (abrasive) AFM 10/7% ... ACM 20/14

Корунд (абразив) 24АМ7Corundum (abrasive) 24AM7

24АМ14 24АМ28 24AM14 24AM28

Алмаз (абразив ) АСМ 10/7Diamond (abrasive) ACM 10/7

X - ПастаX - Pasta

Claims (5)

XX - Суспензи , Формула изобретени  1.Способ доводки деталей, при котором осуществл ют относительное перемещение деталей и притиров и производ т изменение одного из параметров обработки, о т л и.ч а ющ и и с   тем, что, с целью повыш качества обработки, в качестве измен ющегос  параметра обработки выбирают характеристику жесткости по меньшей мере одного притира, исход  из следующего уравнени : п kCt)(/--. . а,- где k(t) - величина жесткости притира; t - врем ; а: - коэффициенты пропорциональности . XX - Suspension, claims 1. The method of finishing parts, in which the relative movement of parts and groundings is carried out and one of the processing parameters is changed, so that, in order to improve the quality of processing , as the variable processing parameter, select the stiffness characteristic of at least one priter based on the following equation: n kCt) (/ -. a, - where k (t) is the stiffness value of the priter; t is the time; a: - coefficients of proportionality. 2.Способ ПОП.1, отличающийс  тем, что характеристи2. Method POP1, characterized in that Продолжение табл. 3Continued table. 3 14,1 83,4 7,814.1 83.4 7.8 161,9161.9 99,1 97,199.1 97.1 108,9 ку жесткости измен ют по ступенчатому закону. 108.9 kyu of stiffness is changed stepwise. 3.Способ по п.1, о т л и ч а ющ и и с   тем, что характеристику жесткости измен ют по линейному закону . 3. The method according to claim 1, so that the stiffness characteristic is changed according to a linear law. 4.Способ по- п. 1, отличающийс  тем , что характеристику жесткости измен ют по экспоненциальному закону. 4. Method according to claim 1, characterized in that the stiffness characteristic is changed exponentially. 5.Способ по п.1, отличающ и и с  тем, что дополнительно измен ют скорость относительного движени .детали по притирам обратно пропорционально харктеристике жесткости . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Авторское сивдетельство СССР № 327989, кл. В 24 В 7/04, 1970.5. The method according to claim 1 is also distinguished by the fact that it additionally changes the speed of relative motion. The pritier details are inversely proportional to the characteristics of rigidity. Sources of information taken into account in the examination 1. Author sivdedelstvo USSR № 327989, cl. B 24 B 7/04, 1970. СОWITH
SU792834321A 1979-10-31 1979-10-31 Work-lapping method SU837806A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU792834321A SU837806A1 (en) 1979-10-31 1979-10-31 Work-lapping method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU792834321A SU837806A1 (en) 1979-10-31 1979-10-31 Work-lapping method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU837806A1 true SU837806A1 (en) 1981-06-15

Family

ID=20856904

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU792834321A SU837806A1 (en) 1979-10-31 1979-10-31 Work-lapping method

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU837806A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Grillo et al. Diamond polishing: the dependency of friction and wear on load and crystal orientation
US3152385A (en) Ceramic tools
Dam et al. Productivity, surface quality and tolerances in ultrasonic machining of ceramics
KR20120123082A (en) Lens spherical surface grinding method using dish-shaped grindstone
SU837806A1 (en) Work-lapping method
Sexton et al. The Development of an Utrahard Abrasive Grinding Wheel which Suppresses Chatter
Barylski et al. Finishing of ceramics in a single-disk lapping machine configuration
Prusak et al. Influence of dressing parameters on grinding performance of CBN/Seeded Gel hybrid wheels in cylindrical grinding
KR102329465B1 (en) Polishing wheel to reduce vibration and noise
Makarov et al. Optimal cutting time and speed in abrasive lapping of ceramic
SU891385A1 (en) Apparatus for microfinishing flat surfaces of parts
SU1284797A2 (en) Method of grinding with abrasive belt
US1931363A (en) Grinding wheel
SU897493A1 (en) Polishing composition for treating solid non-metallic materials
KR102359360B1 (en) Wheel for grinding and polishing display panel and manufacturing method thereof
RU2127658C1 (en) Method for abrasive-free finish ultrasonic treatment of surfaces
RU2118248C1 (en) Method and device for additive-adaptive grinding
Zhao et al. Deformation analysis of micro/nano indentation and diamond grinding on optical glasses
Li et al. Effect of machining parameters on surface roughness in vibration-assisted grinding
Kaczmarek et al. Ultrasonic grinding economics
RU59471U1 (en) GRINDING SYSTEM
SU975354A1 (en) Method of vibration working of parts
SU1548014A1 (en) Method of simultaneous grinding of flat-parallel surfaces
Li et al. Grinding of engineering ceramics with diamond wheels
SU1342704A1 (en) Composition of working media for fine vibratory grinding