SU830155A1 - Heat flow determining method - Google Patents
Heat flow determining method Download PDFInfo
- Publication number
- SU830155A1 SU830155A1 SU792759148A SU2759148A SU830155A1 SU 830155 A1 SU830155 A1 SU 830155A1 SU 792759148 A SU792759148 A SU 792759148A SU 2759148 A SU2759148 A SU 2759148A SU 830155 A1 SU830155 A1 SU 830155A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gas
- heat
- porous
- pressure
- walls
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Description
Изобретение относится к теплотехническим измерениям, в частности, больших радиационных тепловых потоков в высокоэнергетической технике, в , теплофизических исследованиях.The invention relates to thermotechnical measurements, in particular, large radiation heat fluxes in high-energy technology, in thermophysical research.
Известен способ измерения количества тепла газового потока, заключающийся в том, что газовый поток пропускают через калориметрическую | трубку и измеряют электрическое сопротивление калориметрической трубки во времени, по которому судят о количестве тепла, отданного газовым потоком трубке [1].A known method of measuring the amount of heat of a gas stream, which consists in the fact that the gas stream is passed through a calorimetric | tube and measure the electrical resistance of the calorimetric tube in time, which is used to judge the amount of heat given off by the gas flow to the tube [1].
Недостатком указанного способа ’ является малый диапазон измерений.The disadvantage of this method ’is the small measurement range.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является способ измерения количества тепла, заклю\ чающийся в том, что контролируемый J источник тепла размещают в газе, параметры которого измеряют и по ним определяют величину теплового потока [2 ]. ,Closest to the technical nature of the invention is a method of measuring the amount of heat, which consists in the fact that a controlled J heat source is placed in a gas, the parameters of which are measured and the heat flux is determined from them [2]. ,
Недостатками указанного способа J являются малый диапазон измерений и ограниченная область использования.The disadvantages of this method J are a small measurement range and a limited area of use.
Цель изобретения - расширение диапазону измерений и области использования.The purpose of the invention is the expansion of the measurement range and scope.
Указанная цель достигается тем, что газ с постоянным массовым расходом подают к контролируемому источнику тепла через пористый тепловоспринимающий элемент и измеряют Величи ну повышения давления газа, пропорциональную величине теплового потока, перед входом газа в пористый элемент.This goal is achieved by the fact that a gas with a constant mass flow rate is supplied to a controlled heat source through a porous heat-sensing element and the value of the gas pressure increase proportional to the heat flux is measured before the gas enters the porous element.
На чертеже схематически представлена тепловая камера энергетической установки, снабженная устройствами для реализации способа.The drawing schematically shows the thermal chamber of a power plant, equipped with devices for implementing the method.
Тепловая камера состоит из внутренних пористых стенок 1, наружных стенок 2, выполненных из газонепрони·** цаемого материала, регулятора 3 массового расхода газа, торцовых стенок 4 камеры, выполненных из газонепроницаемого материала, измерителя 5 давления газа в полости между стенками 1 и 2.The thermal chamber consists of internal porous walls 1, external walls 2 made of gas-impervious material **, a gas mass flow regulator 3, end walls 4 of the chamber made of gas-tight material, a gas pressure meter 5 in the cavity between walls 1 and 2.
При помощи регулятора 3 массового расхода газа (охлаждающего) устанавливают постоянный его расход через пористые стенки 1. Измеряют при помощи измерителя 5 давления величину избыточного давления Pq охлаждающего газа перед пористыми стенками в полости А. Включают энергетическую .4 установку - источник тепла (на чертеже не показан), в результате чего на стенки 1 начинает действовать тепловой поток q. Вследствие нагрева стенок 1, а значит и охлаждающего газа, проходящего через пористую структу- .Using the regulator 3 of the mass flow rate of gas (cooling), its constant flow rate through the porous walls 1 is established. The overpressure Pq of the cooling gas in front of the porous walls in cavity A is measured using a pressure meter 5. The power plant .4 is turned on - the heat source (not shown shown), as a result of which heat flux q begins to act on walls 1. Due to the heating of the walls 1, and hence the cooling gas passing through the porous structure -.
ру стенки, происходит тепловое рас- Э щирение газа, пропорциональное величине теплового потока. Так как массовый расход газа при помощи регулятора 3 поддерживается постоянным, то проис- , ходит увеличение давления газа в полос1-** ти А перед пористыми стенками, необходимое для проталкивания возрастающего при нагреве объема газа. При помощи измерителя 5 давления определяют величину повышения давления в 15 полости А. Считается, что в полости В (внутри камеры) давление не повышается. Если происходит повышение давления и в камере В, то необходим еще один измеритель давления для измерения давления в камере В,чтобы определить величину повышения давления газа только за счет теплового расширения при прохождении через пористую структуру стенки 1. Величина повышения давления охлаждающего газа со стороны входа в пористую стенку пропорциональна величине теплового потока, воспринимаемого пористыми стенками камеры, и является мерой fero величины. Величину суммарного теплового потока, воспринимаемого плоскими пористыми стенками, можно определить непосредственно по результатам предварительной тариров—' · ки или .расчетом по формуле ’ ' hiCpcPpy wall, there is a thermal distribution E schirenie gas proportional to the heat flow. Since the mass gas flow rate with the help of regulator 3 is kept constant, an increase in gas pressure occurs in the bands 1 - ** A in front of the porous walls, which is necessary for pushing the gas volume increasing with heating. Using a pressure meter 5, the magnitude of the pressure increase in 15 of cavity A. is determined. It is believed that in cavity B (inside the chamber) the pressure does not increase. If there is an increase in pressure in chamber B, then another pressure meter is necessary to measure the pressure in chamber B in order to determine the magnitude of the increase in gas pressure only due to thermal expansion when passing through the porous structure of wall 1. The magnitude of the increase in pressure of the cooling gas from the inlet side the porous wall is proportional to the magnitude of the heat flux perceived by the porous walls of the chamber, and is a measure of the fero value. The value of the total heat flux perceived by the flat porous walls can be determined directly from the results of preliminary tariffs, or calculated using the formula hiCpcP
Ср 2 λWed 2 λ
Я’мц—е f(P*2Po>, тепловой поток, воспринимаемый единицей 'площади поверхности пористой стенки, Вт/м2·;Ямц — е f (P * 2Po>, heat flux perceived by unit of the surface area of the porous wall, W / m 2 ·;
массовый расход охлаждающего газа на единицу площади нагреваемой поверхности пористой стенки, кг/см2, теплоемкость охлаждающего газа, Дж/кг< град коэффициент теплопроводности пористого материала, Вт/м> град,’ давление охлаждающего.газа перед стенкой, П/м^, повышение давления’ охлаждающего газа'вследствие тепло20mass flow rate of cooling gas per unit area of the heated surface of the porous wall, kg / cm 2 , heat capacity of the cooling gas, J / kg <deg thermal conductivity of the porous material, W / m> deg, 'pressure of the cooling gas in front of the wall, П / м ^, pressure increase of 'cooling gas' due to heat 20
С,FROM,
Р. о обмена и расширения при “ ' прохождении через нагреваемую тепловым потоком пористую структуру стенки, Н/м^,‘ R - газовая постоянная·;}·R. about exchange and expansion during “” passing through the porous wall structure heated by a heat flux, N / m ^, ‘R is the gas constant ·;} ·
Дж/кг град/J / kg deg /
- коэффициент гидравлического сопротивления пористой структуры стенки,is the coefficient of hydraulic resistance of the porous structure of the wall,
О. - толщина пористой стенки, м.O. - the thickness of the porous wall, m
Повышение точности в предлагаемом способе обеспечивается высокой точностью измерителей давления и расхода газа. Выбором соответствующих толщин и материала пористой стенки, расхода охлаждающего газа, при которых температура поверхности пластинки со стороны входа газа существенно меньше, чем температура поверхности со стороны действия теплового потока, можно перевести в нагрев газа внутри и на поверхностях пористого тепловоспринимающего элемента практически fece количество тепла, подводимое измеряемым тепловым потоком.Improving the accuracy in the proposed method is ensured by high precision pressure and gas flow meters. By choosing the appropriate thicknesses and material of the porous wall, the flow rate of the cooling gas, at which the surface temperature of the plate on the gas inlet side is significantly lower than the surface temperature on the side of the heat flux, it can be converted into gas heating inside and on the surfaces of the porous heat-receiving element practically fece the amount of heat, introduced by the measured heat flux.
Диапазон измеряемых тепловых потоков расширяется применением в качестве тепловоспринимающего элемента пористых пластинок любой толщины и особенно из тугоплавких материалов.The range of measured heat fluxes is expanded by the use of porous plates of any thickness and especially from refractory materials as a heat-receiving element.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792759148A SU830155A1 (en) | 1979-04-27 | 1979-04-27 | Heat flow determining method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792759148A SU830155A1 (en) | 1979-04-27 | 1979-04-27 | Heat flow determining method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU830155A1 true SU830155A1 (en) | 1981-05-15 |
Family
ID=20824718
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU792759148A SU830155A1 (en) | 1979-04-27 | 1979-04-27 | Heat flow determining method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU830155A1 (en) |
-
1979
- 1979-04-27 SU SU792759148A patent/SU830155A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Ozawa | A new method of quantitative differential thermal analysis | |
JPH03225268A (en) | Direct heating type calorimetric instrument | |
SU830155A1 (en) | Heat flow determining method | |
Gardner et al. | Thermodynamic properties of high-temperature aqueous solutions. XI. Calorimetric determination of the standard partial molal heat capacity and entropy of sodium chloride solutions from 100 to 200. deg. | |
Dordain et al. | Measurements of isobaric heat capacities of gases from 323.15 to 573.15 K up to 30 MPa | |
Carter et al. | Calibration and sample-measurement techniques for flow heat-capacity calorimeters | |
SU800845A1 (en) | Device for determining thermophysical characteristics of materials | |
Marcarino et al. | Towards new temperature standards for contact thermometry above 660 C | |
SU1069527A1 (en) | Method of determining thermal physical characteristics of material under pressure | |
RU2018117C1 (en) | Method of complex determining of thermophysical properties of materials | |
JPH03237346A (en) | Method for measuring specific heat | |
Singh et al. | Instruments to Measure Thermal Conductivity of Engineering Materials-A Brief Review | |
SU813221A1 (en) | Method of measuring thermal conductivity of porous materials | |
RU2170924C2 (en) | Method of determination of contact thermal resistances | |
RU2488080C1 (en) | Method to measure thermal flow | |
JPS5923369B2 (en) | Zero-level heat flow meter | |
SU911275A1 (en) | Device for determination of material thermal physical characteristics | |
SU428260A1 (en) | ||
SU1061017A1 (en) | Material thermal diffusivity determination method | |
Müller et al. | Design and performance of a precise adiabatic scanning calorimeter for the measurement of the heat capacity of small samples in the temperature range between 283 and 353 K | |
SU911274A1 (en) | Device for determination of liquid and gas thermal conductivity | |
SU830156A1 (en) | Heat flow sensor | |
SU1430849A1 (en) | Method of continuously measuring the combustion heat of liquid and gaseous fuels | |
SU785703A1 (en) | Method of determining specific heat capacity of substances | |
JPH0519941B2 (en) |