Яость, но поскольку находитс в замкну том объеме, не может дефоркжроватъс на ьсю величину, что приводит к увеличению усадочных напр жений в кокиле и валке. Таким , при отливке валков в Известном кокиле качество валков снижаетс из-аа неравномерности свойств чугуна в рабочем слое н больших усадочных напр жений. Кроме того, большие усапочные напр жени затрудн ют сн тие кокил с валка, что ведет к разрушению кокилей. Цель нэо ететш - повышение качес ва чугузшых профилированных валжов. Поставленна цель достигаетс тем, что в кок лё дл лить чугунных профилированных валков, включающем разъ&л ные составные кольца с покрытием на внутреаш й поверхности, соотношение т мическнх сопротзшлйшй покрыти на участках калибра офатно пропорционал но 0,75-1,35 соотношени приведеты размеров соответствующих участков рабочего сло валка, при этом углы накло на профил вьшолнены в соотвсмпенни ( 0,1-0)rf igrot-{1 ,0-f,3)D о - угол наклона профил ; Н - высота неподатливой части кокил ; D - диаметр буртов валка; Q - коэффициент линейной усадки О - минимальна толщина покрыти . На фнг. I показан кокиль, разрез; на фиг. 2 - то же, вдд сверху. Кокиль состоит из разъемных состав ных колец I и 2. На внутренней ности кокил вьшолне о шжрытие 3, со дак иее термическое сопротийление где Л - коэффиииенз теплопроводности материала покрыти ; {f - толпшна покрыти Профиль калибра состоит из участков 4 и 5 разной канфигурации. Покрытие на участках 4 и 5 вьтолнено так, чтоб соотношение термических сопротвовлений на участках 4 н 5 R и обратно пропорционально 0,75-1,35 соотношени приведенных размеров соответствующих участков 6 и 7 рабочего сло т.е. -(07 - 1 ) Р- / Xj - РпРЬ Приведенные размеры участков рабочето сло определ ютс аналитически или графически - по выполненному в масштабе чертежу кокил и валка с нанесенными размерами рабочего сло - как отношение площади поперечного сечени рабочего сло к прот женности тшнии контакта с кокилем; пеоеход от объема к плоскости возможен, поскольку иа практике толщина рабочего сло на пор док меньше радиуса валка. Изменение термического сопротивлени покрыти на участках калибра достигаетс за счет изменени либо толщины покрыти , либо материала и коэффициента теплопроводности покрыти . УГЛЫ наклона профил выполнены в соотношении ( 0,1-0)сГ ig-ct-U ,0-Y,3)T в процессе эксплуатации после заливки в кокиль чугуна происходит отбор теп- ла кокилем от залитого чугуна. Так как соотношение средних -величин термических сопротивлений обратно пропорционально 0,75-1,35 соотношени приведенных размеров соответствующих участков рабочего сло , то вли ние на интенсивность затвердевани различи в приведенных размерах отдельных участков рабочего сло компенсируетс различными термическими сопротивлени ми соответствующих участков калибра кокил . Например, в случае, изображенном на фиг. I, приведенный размер участка 7 рабочего сло в 1,9 раза больше приведенного размера участка 6 рабочего сло . Однако вли ние этого различи на интенсивность затвердевани компенсируетс тем, что средн величина термического сопротивлени на участке 5 выполнена меньше, чем на участке 4 в 1,9-О,9 - 1,7 раза. Если соотношение между термическими сопротивлени ми и приведенными размерами соответствующих участков рабочего сло меньше, чем 0,75, то изменение термических сопротивлений не сможет скомпенсировать разницу в приведенных размерах участков рабочего сло . Величина этого соотношени , превышающа 1,35 может вызвать обратное перераспределение интенсивности затвердевани . При вьшолнении соотношени термических сопротивлений покрытий в указа1 ных пределах обеспечиваетс рапномсрностЕ затвердевани , структуры и свойства различных участков калибра. В процессе затвердевани и охлаждени происходит усадка валка. Выполнение профил в указанном соотношении ц. ()(f а ig-ct С1 ,о-1,г)т обеспечивает свободную ;осадку валка при коэффициенте торможени усадки {множитель при 3)), не превышающем 1,3, и деформашш покрыти (множитель при сГ не более, чем на 25%, что обеспечивает минимальные усадочные напр жени . Увеличение соотношени при увеличении значени множителей, приведенных в соотношении, вызывает возрастание усадочных напр жений, приводит к затруднени м при сн тии кокилей с валков. Умень шение соотношени нерационально, поскол ку завышает припуски на механическую о работку валков. Таким образом, разработанный кокиль обеспечивает повышение качества в.алков за счет улучшени равномерности охлаждени и свойств чугуна по профилю калибр и снижени усадочных напр жений. Ожидаемый экономический эффект от улучше;ни качества и повышени стойкости валков 2ОО, тыс. р. в год. 8 0 Формул а изобретени Кокиль дл лить чугунных профилированных валков, содержащий разъемные составные кольца с покрытием на внутренней поверхности, отличающийс тем, что, с целью повышени качества Ьалков, соотношение термических сопротивлений покрыти на участках калибра кокил обратно пропорционально 0,75-1,35 соотношени гфиведенных размеров соответствук цих участков .рабочего сло валка, при этом углы наклона профил вьгаолнены в соотношении н Coji-Q tf ig-dt1 ,0-1,, ТЭ oL - угол наклона профил ; п - высота неподатливой части кокил ; (У - минимальна толщина покры-коэффициент линейной усадки валка; -диаметр буртов валка. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе I. Кривошеев А. Е. Литые валки.М., еталлургиздат, 1957. с, 221.
б 5 -г I / // / / ригЛ