SU821105A1 - Welding wire composition - Google Patents
Welding wire composition Download PDFInfo
- Publication number
- SU821105A1 SU821105A1 SU792801305A SU2801305A SU821105A1 SU 821105 A1 SU821105 A1 SU 821105A1 SU 792801305 A SU792801305 A SU 792801305A SU 2801305 A SU2801305 A SU 2801305A SU 821105 A1 SU821105 A1 SU 821105A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- welding
- welding wire
- strength
- manganese
- composition
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
(54) СОСТАВ СВАРОЧНОЙ ПРОВОЛОКИ(54) COMPOSITION OF WELDING WIRE
Изобретение относитс к металлур гии и может быть использовано дл изготовлени сплавов сварочной проволоки , преимущественно дл сварки нержавеющих высокопрочных сталей ма тенситного класса, Б современном машиностроении дл изготовлени ответственных деталей примен ютс нержавеющие мартенситно стареющие стали высокой прочности. Сварка таких сталей известными сварочными проволоками не позвол ет получать качественные сварные швы, ввиду их недостаточных прочностных характеристик и склонности к хрупким разрушени м в термически : обработанном (cocilapeHHOM) состо нии. Известен состав сварочной прово локи JT|, содержащий следующие компоненты , вес.%: 0,001-0,08 Углерод 0,8-2,2 Кремний 3-16 Марганец 23-28 12-22,5 Никель 0,5-2,5 0,5-2 ,Алюми{Шй 0,05-1,5 Цирконий 0,01-0,15 Кальций 0,001-0,005 0,0001-0,1 0,001-0,1 0,1-2 Ванадий 0,3-5 Вольфрам 0,5-4,5 Молибден Остальное Железо Цель изобретени - повышение чности и качества сварного соедии . Цель достигаетс тем, что состав олнительно содержит медь при слещем соотнсидении компонентов, ,%: Углерод0,02-0,1 Кремний,2-3 Марганец0,3-1 Хром10-14 Никель. 4-8 Не менее одного компонента из ппы: титан, цирконий, алюминий 0,01-0,1 Кальций0,001-0,05 Церий0,01-0,06 Молибден1-1,5 Медь0,3-1 ЖелезоОстальное Медь введена в состав дл - повыи прочностных свойств металла рного шва без снижени показатепластичности и ударной в зкости.The invention relates to metallurgy and can be used for the manufacture of welding wire alloys, mainly for welding stainless matensitic high-strength steels. In modern mechanical engineering, high-strength stainless martensitic aging steels are used to manufacture critical parts. Welding of such steels with known welding wires does not allow to obtain high-quality welds, due to their insufficient strength characteristics and tendency to brittle fracture in a thermally: treated (cocilape HHOM) state. The composition of the welding wire JT | is known, containing the following components, wt.%: 0.001-0.08 Carbon 0.8-2.2 Silicon 3-16 Manganese 23-28 12-22.5 Nickel 0.5-2.5 0.5-2, Alumi {Shy 0.05-1.5 Zirconium 0.01-0.15 Calcium 0.001-0.005 0.0001-0.1 0.001-0.1 0.1-2 Vanadium 0.3- 5 Tungsten 0.5-4.5 Molybdenum Else Iron The purpose of the invention is to increase the quality and quality of the welded joint. The goal is achieved by the fact that the composition contains copper in the following case, the ratio of the components,,%: Carbon 0.02-0.1 Silicon, 2-3 Manganese, 0.3-1 Chromium, 10-14 Nickel. 4-8 At least one component of ppa: titanium, zirconium, aluminum 0.01-0.1 Calcium0.001-0.05 Cerium0.01-0.06 Molybdenum1-1.5 Copper0.3-1 IronErestal Copper is introduced into Composition for - improving the strength properties of the metal of the seam weld without reducing the elasticity and toughness.
Церий оказывает модифицирующее воздействие на морфологию литых кристаллов металла шва и повышает его ударную в зкость..Cerium has a modifying effect on the morphology of cast crystals of the weld metal and increases its impact strength.
Предложенное содержание молибдена способствует повышению ударной в зкости металла шва и повышению текнологической прочности при сварке.The proposed molybdenum content contributes to an increase in the toughness of the weld metal and an increase in the technological strength during welding.
Кремний вз т в диапазоне содержаний , определ ющим одновременный рост ПРОЧНОСТНЫХ и в зких свойств сварног шва.Silicon is taken in the range of contents that determine the simultaneous growth of the STRENGTH and viscous properties of the weld.
Уменьшение содержани кремни ниже 2%, как и превышение диапазона 3% вызывает понижение в зких характеристик , в-том числе, в зкости разрушени металла шва, обеспечивающих повышение технологической прочности.Reducing the silicon content to below 2%, as well as exceeding the 3% range, causes a decrease in viscosity characteristics, including the fracture toughness of the weld metal, providing increased process strength.
Цирконий и кальций модифицируют литую структуру металла шва, повышают технологическую прочность сварного соединени .Zirconium and calcium modify the cast structure of the weld metal, increase the technological strength of the welded joint.
Из состава сварочной проволоки исключен бор, ввиду отрицательного вли ни на сопротивл емость образованию гор чих трещин.Boron was excluded from the composition of the welding wire, due to the negative effect on the resistance to the formation of hot cracks.
Диапазон содержани углерода расширен в сторону его увеличени , что обеспечивает получение максимальных значений технологической прочности металла шва.The range of carbon content is expanded in the direction of its increase, which ensures obtaining maximum values of the technological strength of the weld metal.
Пример. Дл получени сварочной проволоки изготавливают композиции (см. таблицу). Из наплавленных сплавов предлагаемого состава получгиот сварочные проволоки, которые используютс дл сварки пластинExample. Compositions are made to obtain welding wire (see table). From the deposited alloys of the proposed composition, the welding wires are used for welding the plates.
из нержавеющей мертенситно-стареющей стали марки ВНД-5 толщиной 15 мм. Перед сваркой пластины из стали ВНДтермически упрочн ютс по режиму: закалка при 1130с, 2 ч на воздухе m обработка холодом (-70°С) 2 ч + отпуск , 2 ч, воздух. Примен етс ручна аргоно-дугова сварка неплав щимс электродом с присадочными проволоками . После сварки пластины разрезаютс на образцы, которые испытываютс в состо нии непосредственно после сварки и по проведению полной упрочн ющей термообработки по вышеуказанному режиму.from stainless mertensit-aging steel grade VND-5 with a thickness of 15 mm. Before welding, the steel plates are hardened internally in the following mode: quenching at 1130 s, 2 h in air m cold working (-70 ° C) 2 h + tempering, 2 h, air. Manual argon arc welding with non-consumable electrode with filler wires is used. After welding, the plates are cut into specimens that are tested in the state immediately after welding and after carrying out a full strengthening heat treatment in the aforementioned mode.
Использование предлагаемой сварочной проволоки дл сварки нёржавею1цих сталей высокой прочности обеспечивает по сравнению с известными проволоками следующие преимущества.The use of the proposed welding wire for welding of high strength stainless steels provides in comparison with the known wires the following advantages.
.Возможность достижени равнопрочности сварного соединени с основным металлом при проведении стандартной термообработки 5 отсутствие хру.пких разрушений сварных соединений в термически упрочненном состо нии; повышение прочности соединений на 30% в случае сварки окончательно термически обработанных деталей (вариант темическа обработка + сварка).. The possibility of achieving equal strength of the welded joint with the base metal during the conduct of standard heat treatment 5; no severe damage to the welded joint in the thermally hardened state; increasing the strength of joints by 30% in the case of welding of heat-treated parts (variant treatment + welding).
Это значительно повышает качество и надежность изделий из указанных материсшов и позвол ет получить значтельный зкономический эффект за счет снижени веса конструкции и возможности проведени упрочн ющей термииеской обработки после сварки.This significantly improves the quality and reliability of products from these materials and allows to obtain a significant economic effect by reducing the weight of the structure and the possibility of carrying out a strengthening thermium treatment after welding.
I II I
Qi n)2 ОQi n) 2 O
G GG G
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792801305A SU821105A1 (en) | 1979-07-24 | 1979-07-24 | Welding wire composition |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792801305A SU821105A1 (en) | 1979-07-24 | 1979-07-24 | Welding wire composition |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU821105A1 true SU821105A1 (en) | 1981-04-15 |
Family
ID=20842792
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU792801305A SU821105A1 (en) | 1979-07-24 | 1979-07-24 | Welding wire composition |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU821105A1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
MD2792C2 (en) * | 2001-06-22 | 2006-01-31 | Владислав ФАТЕЕВ | Powdery alloy |
RU2477334C1 (en) * | 2011-07-12 | 2013-03-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Welding wire from low-carbon alloy steel |
-
1979
- 1979-07-24 SU SU792801305A patent/SU821105A1/en active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
MD2792C2 (en) * | 2001-06-22 | 2006-01-31 | Владислав ФАТЕЕВ | Powdery alloy |
RU2477334C1 (en) * | 2011-07-12 | 2013-03-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Welding wire from low-carbon alloy steel |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3162751A (en) | Welding electrode | |
US2408620A (en) | Arc welding electrodes | |
JP2007136547A (en) | Method for producing metallic flux cored wire with little slag and welded joint having high fatigue strength | |
JPS6119700B2 (en) | ||
JPH0443977B2 (en) | ||
US2985530A (en) | Metallurgy | |
KR102237487B1 (en) | Wire rod for welding rod and method for manufacturing thereof | |
KR20030095984A (en) | Ni-Cr-Mo-Cu ALLOYS RESISTANT TO SULFURIC ACID AND WET PROCESS PHOSPHORIC ACID | |
JP6978614B2 (en) | Solid wire for gas metal arc welding and gas metal arc welding method | |
SU821105A1 (en) | Welding wire composition | |
US4456481A (en) | Hot workability of age hardenable nickel base alloys | |
SE452421B (en) | Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating | |
CN112496592B (en) | 15-5PH martensite precipitation hardening stainless steel metal core welding wire | |
US2334870A (en) | Austenitic chromium-nickel and/or manganese steels | |
JPWO2018066573A1 (en) | Austenitic heat-resistant alloy and welded joint using the same | |
JP3617591B2 (en) | TIG welding method and TIG welding material | |
JP4309172B2 (en) | Low hydrogen coated arc welding rod for low alloy heat resistant steel | |
SU863264A1 (en) | Welding electrode wire composition | |
US2295706A (en) | Alloy for treatment of steel | |
US4049432A (en) | High strength ferritic alloy-D53 | |
JPH0796390A (en) | Wire for welding 9cr-1mo steel | |
BR0106337B1 (en) | STEEL COMPOSITION FOR PARTS MANUFACTURE, PARTICULAR VALVES | |
JPH0242594B2 (en) | ||
JP2017170499A (en) | Solid wire for submerged arc welding | |
SU553304A1 (en) | Iron based alloy |