SU802374A1 - Способ охлаждени фурмы - Google Patents
Способ охлаждени фурмы Download PDFInfo
- Publication number
- SU802374A1 SU802374A1 SU742062660A SU2062660A SU802374A1 SU 802374 A1 SU802374 A1 SU 802374A1 SU 742062660 A SU742062660 A SU 742062660A SU 2062660 A SU2062660 A SU 2062660A SU 802374 A1 SU802374 A1 SU 802374A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- tuyere
- cooler
- heat transfer
- amount
- increase
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ФУРМЫ
мы и режим охлаждени . Это приводит к дополнительному снижению интенсивности и эффективности процесса теплообмена и стойкости фурмы.
Восстановление первоначального режима охлаждени путем увеличени расхода охладител и температурного напора экономически невыгодно, а часто практически невозможно .
Ввиду большой прот женности, разветвленности и извилистости магистральных трубопроводов гидравлическое сопротивление их довольно высоко. Поэтому дл подачи охладител по ним от насосной станции до сталеплавильного участка требуетс слож нее и дорогосто щее насосное оборудование большой мощности. При увеличении расхода охладител всего только в два раза мощность насосов должна быть повышена в восемь раз. Поэтому экономически целесообразнее установить второй насос такой же производительности на станции и соединить его магистральным трубопроводом с потребителем . Однако это требует довольно больших капитальных затрат и времени. Надо также отметить, что примен ема на заводах вода дл охлаждени оборудовани , в частности фурм, вл етс дефицитной. Отметим также, что охладитель подаетс в сталеплавильный, н-апример конверторный, цех не только дл охлаждени фурм.
Целью изобретени вл етс повышение стойкости фурмы и стабильности ее работы.
Поставленна цель достигаетс тем, что осуществл ют рециркул цию части отработанного охладител , количество которой равно заданному количеству подаваемого в фурму холодного охладител .
Применение частичной рецир1 ул ции основного потока охладител позвол ет не только интенсифицировать теплопередачу в фурме, но и повысить стабильность ее работы , благодар уменьшению загр знений поверхности теплообмена и толщины пограничного сло вследствие повышени скорости дви йени охладител и его турбулизации при прокачивании через межтрубные тракты фурмы.
На чергеже представлена схема охлаждени фурмы.
Пример. Охлаждение фурмы 1 в процессе работы осуществл ют прокачиванием охладител по соответствующим ее трактам.
Холодный охладитель поступает из магистрального напорного трубопровода 2 под давлением 1,0-1,2 Мн/м (10-12 ат.) в подвод щий тракт фурмы в количестве, соответствующем расчетному. После прохождени по отвод щему тракту фурмы охладитель подаетс в сливной магистральный трубопровод. 3.
В процессе продувки подачу охладител производ т в количестве, превышающем расчетное , при этом избыточную часть расхода
подают путем пр мой рециркул ции части отработанного охладител .
При этом отбор отработанной части охладител осуществл ют в количестве, равном расчетному количеству подаваемого в фурму холодного охладител .
При входе холодного охладител в подвод щий тракт фурмы в этот же тракт подаетс часть уже нагретого охладител из отвод щего тракта, перекачиваемого с помощью насоса 4. Благодар этому количество охладител GI , проход щего через тракты фурмы, может быть значительно больше расчетного G. При выходе из фурмы часть этого потока в количестве GI - G уходит при конечной температуре ta в циркул ционный трубопровод 5, а часть его в количестве G при той же конечной температуре ta направл етс в сливной магистральный трубопровод 3.
Таким образом, система работает с производительностью G. Охладителю сообщаетс в конечном счете тепло в количестве
U GcUa-.),
причем это равенство справедливо в предположении , что удельна теплоемкость охладител при нагревании измен етс незначительно:
a-Gc(,(t;,-t,),
где СУ - расчетное количество подаваемого в фурму холодного охладител ;
G, - суммарное количество охладител , проход щего через фурму;
С - удельна теплоемкость охладител ;
,,- температура холодного охладител (в напорном магистральном трубопроводе);
ig- конечна температура охладител (на выходе из фурмы);
- температура охладител при поступлении его в подвод щий тракт фурмы. Можно показать, что
G.-тб,
где ш - степень или коэффициент рециркул ции , а коэффициент теплопередачи k - величина переменна , завис ща от расхода GI или степени рециркул ции т, но
K-/(G.(m)
1
i
KS
. ,
|-коэффициент теплоотдачи от высокотемпературной окружающей фурму среды (смесь металла, шла ка и газов) к ее наружной трубе;
VAтермическое сопротивление теплоотдаче от окружающей среды к наружной трубе фурмы;
(Гтолщина наружной трубы (или сло осадка);
хкоэффициент теплопроводности наружной трубы (или сло осадка );
суммарное термическое, сопротивление наружной трубы фурмы с учетом отложений на ней; коэффициент теплоотдачи от наi ,ружной трубы фурмы к охладителю;
1термическое сопротивление теплоотдаче от наружной трубы к охладителю .
Отсюда видно, что коэффициент теплопередачи зависит в основном от значени наибольшего из термических сопротивлений. Поэтому дл фурмы увеличение К может быть достигнуто только путем увеличени С2 и это увеличение имеет придел, так как при а.} созначение стремитс к величине 1/С.
Таким образом, увеличение интенсивности теплообмена может быть достигнуто при небольших значени х начальных параметров фурмы - коэффициента теплопередачи К моч. и температурного симплекса А, равного: д, j, f,
где 6 и - температура окружающей фурму среды (смесь металла, шлаков и газов).
Величина А характеризует температурные услови работы системы. Дл прин того режима работы фурмы эта величина посто нна .
При увеличении GI увеличиваетс средн скорость движени охладител в трактах фурмы и уменьшаетс толщина пограничного сло , в св зи с чем возрастает коэффициент теплопередачи: этот фактор действует в направлении интенсификации теплопередачи в фурме или возможности повышени тсьловой нагрузки на нее.
Кроме того, уменьшение среднего температурного напора, сопутствующее рециркул ции , в сочетании с повышением скорости потока охладител , как показал опыт, тормозит образование пригара или других отложений на теплопередающей поверхности фурмы, что способствует стабилизации работы последней.
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ охлаждени фурмы, включающий принудительную циркул цию охладител через тракты фурмы, отличающийс тем, что, с целью повышени стойкости фурмы и стабильности ее работы, осуществл ют рециркул цию части отработанного охладител , В1еличина которой равна заданному количеству подаваемого в фурму холодного охладител .Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Авторское свидетельство СССР № 370242, кл. С 21 с 5/48, 1971Окис/гг/ше/гьOx/iadume/гьILOx/iadume/fbICr5 1
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU742062660A SU802374A1 (ru) | 1974-07-29 | 1974-07-29 | Способ охлаждени фурмы |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU742062660A SU802374A1 (ru) | 1974-07-29 | 1974-07-29 | Способ охлаждени фурмы |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU802374A1 true SU802374A1 (ru) | 1981-02-07 |
Family
ID=20596855
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU742062660A SU802374A1 (ru) | 1974-07-29 | 1974-07-29 | Способ охлаждени фурмы |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU802374A1 (ru) |
-
1974
- 1974-07-29 SU SU742062660A patent/SU802374A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4071081A (en) | Internally cooled roller | |
EP1251261A3 (en) | Engine exhaust heat recovering apparatus | |
SU802374A1 (ru) | Способ охлаждени фурмы | |
JPH10306987A (ja) | Egrガス冷却装置 | |
US4479365A (en) | Water cooled air conditioning and heating accessory transfer coil kit | |
AU2508788A (en) | Heating liquid fuel by heat exchange with coolant | |
CN111118250B (zh) | 一种减小冷却水阻力损失的氧枪结构 | |
KR100256515B1 (ko) | Egr 가스 냉각 장치 | |
SE427500B (sv) | Anleggning for kylning av varmt gods | |
JP2000248316A (ja) | 鋼線の連続焼入れ・焼戻し処理装置 | |
CN111089509A (zh) | 一种组合型换热器 | |
Yigit | Experimental investigation of a comfort heating system for a passenger vehicle with an air-cooled engine | |
KR102632847B1 (ko) | 래디언트 튜브방식 예열과 배가스 재순환 동시 가능한 배가스 열교환장치와 래디언트 튜브버너설비 | |
JPS6036847Y2 (ja) | 暖房給湯用冷凍装置 | |
SU830104A1 (ru) | Печной ролик | |
JP3067465B2 (ja) | 連続式加熱炉 | |
CN209308774U (zh) | 一种发动机内置调温结构 | |
SU970070A1 (ru) | Теплообменна установка | |
US3411717A (en) | Liquid-cooled gas burner | |
JPS5710092A (en) | Recovering method of heat from waste gas | |
SU908838A1 (ru) | Фурма дл продувки металла | |
SU992993A2 (ru) | Теплообменный элемент типа труба в трубе | |
CN206221017U (zh) | sf10w—30润滑油冷却装置 | |
SU1063841A1 (ru) | Холодильник доменной печи | |
CN116676536A (zh) | 一种热力管网用耐蚀钢及其制备方法 |