SU799926A1 - Method of automatic twin-ars welding of t-joints - Google Patents
Method of automatic twin-ars welding of t-joints Download PDFInfo
- Publication number
- SU799926A1 SU799926A1 SU782648632A SU2648632A SU799926A1 SU 799926 A1 SU799926 A1 SU 799926A1 SU 782648632 A SU782648632 A SU 782648632A SU 2648632 A SU2648632 A SU 2648632A SU 799926 A1 SU799926 A1 SU 799926A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- electrodes
- electrode
- molten metal
- welding
- shelf
- Prior art date
Links
Description
Союз Советских Социалистических РеспубликUnion of Soviet Socialist Republics
Государственный комитет СССР по делам изобретений и открытийUSSR State Committee for Inventions and Discoveries
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯDESCRIPTION OF THE INVENTION
К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (61) Дополнительное к авт. свид-ву - (22) Заявлено 25.07.79 (21) 2648632/25-27 с присоединением заявки № - (23) ПриоритетTO AUTHOR'S CERTIFICATE (61) Additional to author. certificate-wu - (22) Declared July 25, 79 (21) 2648632 / 25-27 with the addition of application No. - (23) Priority
Опубликовано 3Q01.81. Бюллетень N9 4Published on 3Q01.81. Bulletin N9 4
Дата опубликования описания 3.0.01.81 (72) Авторы изобретенияDate of publication of the description 3.0.01.81 (72) The inventors
Л. В. Карасева и М. Б. Жуков (71) Заявитель (1.)799926 (51 )М. Кл.3 L.V. Karaseva and M. B. Zhukov (71) Applicant (1.) 799926 (51) M. Cl. 3
В 23 К 9/16 (53) УДК 621.791 .B 23 K 9/16 (53) UDC 621.791.
.75(088.8).75 (088.8)
(54) СПОСОБ АВТОМАТИЧЕСКОЙ(54) METHOD FOR AUTOMATIC
ДВУХДУГОВОЙ СВАРКИ ТАВРОВЫХ СОЕДИНЕНИЙDOUBLE ARC WELDING
Способ относится к технологии сварки тавровых соединений, преимущественно с большей толщиной полки по сравнению со стенкой тавра, одновременно двумя дугами и может быть использован в различных отраслях промышленности при изготовлении тав-. ровых и двутавровых балок, ребристых панелей.The method relates to the technology of welding of T-joints, mainly with a greater thickness of the shelf compared to the wall of the brand, simultaneously two arcs and can be used in various industries in the manufacture of TAV-. flat and I-beams, ribbed panels.
Известен способ автоматической сварки с электромагнитным перемешиванием расплава сварочной ванны, по которому на электрод накладываются 'импульсы знакопеременных магнитных полей повышенной скважности с частотой равной частоте питающего напряжения. Этот способ можно применять при двухдуговой сварке тавровых соединений [1] .A known method of automatic welding with electromagnetic stirring of the weld pool melt, according to which pulses of alternating magnetic fields of increased duty cycle with a frequency equal to the frequency of the supply voltage, are superimposed on the electrode. This method can be used for two-arc welding of tee joints [1].
Недостатки способа заключаются в в том, что импульсы магнитных, полей, способствуя перемешиванию расплавленного металла шва, изменяют форму дуги, что приводит к значительному рассредоточению пятна нагрева на изделии и является причиной уменьшения глубины проплавления. Кроме того, при перемешивании расплава сварочной ванны жидкий металл подтекает под дугу, что также призодит к умень2 •шению глубины провара в момент действия импульса и снижению качества сварного соединения.The disadvantages of the method are that the pulses of magnetic fields, contributing to the mixing of the molten weld metal, change the shape of the arc, which leads to a significant dispersion of the heating spot on the product and causes a decrease in the penetration depth. In addition, when the melt of the weld pool is mixed, the liquid metal flows under the arc, which also leads to a decrease in the penetration depth at the moment of the pulse and a decrease in the quality of the welded joint.
Известен способ автоматической 5 двухдуговой сварки тавровых соединений, при котором два электрода располагают в одной плоскости под углом друг к другу с разных сторон от стенки тавра, перемещают вдольA known method of automatic 5 two-arc welding of T-joints, in which two electrodes are placed in the same plane at an angle to each other from different sides of the wall of the brand, move along
1® линии шва и колеблют в одном направлении в плоскости, перпендикулярной к оси шва. Такие колебания электродов посредством давления столба дуги на жидкую ванну способствуют 15 перемешиванию расплавленного металла шва [2].1® lines the seam and oscillate in one direction in a plane perpendicular to the axis of the seam. Such oscillations of the electrodes through the pressure of the arc column on the liquid bath contribute to the 15 mixing of the molten weld metal [2].
Недостаток этого способа в том, что происходит не полное, а только поверхностное перемешивание расплав-. 20 ленного металла или перераспределение поверхностного слоя расплава ванны. Кроме того, при толщине полки ' тавра большей толщины стенки в 1,5 раза и более, что очень часто встре25 чается в промышленных конструкциях, нужной глубины проплавления полки получить нельзя. Это объясняется большим теплоотводом полки, вследствие чего, при заданном режиме сварки 30 нельзя нагреть полку в месте сварки до нужной температуры, а увеличить силу тока не представляется возможным из-за перегрева более тонкой стенки тавра, которая даже при равной с 'полкой толщине нагревается-значительно сильнее, так как находится между двумя источниками тепла. Следовательно, при сварке тавра с толщиной пол'ки большей толщины стенки,способ не обеспечивает получение качественного сварного соединения.The disadvantage of this method is that it is not complete, but only surface mixing of the melt. 20 flax metal or redistribution of the surface layer of the molten bath. In addition, with the thickness of the flange of a brand having a greater wall thickness of 1.5 times or more, which is very common in industrial constructions, the desired depth of penetration of the shelf cannot be obtained. This is explained by the large heat dissipation of the shelf, as a result of which, for a given welding mode 30, it is impossible to heat the shelf in the place of welding to the desired temperature, and it is not possible to increase the current strength due to overheating of the thinner wall of the brand, which even heats up with the same thickness much stronger, as it is between two heat sources. Therefore, when welding a brand with a thickness of half a greater wall thickness, the method does not provide a high-quality welded joint.
Цель изобретения - повышения-качества сварных соединений за счет увеличения глубины проплавления^улучшения перемешивания металла расплавленной ванны, измельчения и уплотнения структуры сварных швов.Цель достигается тем, что два электрода располагают в одной плоскости под углом друг к другу с разных сторон от стенки тавра, перемещают их вдоль линии шва и колеблют вдоль их продольных осей в противоположных направлениях.The purpose of the invention - increase - weld quality by increasing the depth of penetration ^ improved mixing of molten metal and welded grinding shvov.Tsel sealing structure is achieved in that two electrodes are disposed in one plane at an angle to each other on different sides of brand wall move them along the seam line and oscillate along their longitudinal axes in opposite directions.
На чертеже приведена схема, поясняющая способ. Два электрода 1 и 2 располагают в одной плоскости под углом, например 90°, друг к другу с разных сторон симметрично относительно стенки 3 тавра и перемещают ихвдоль линии шва. При этом каждому электроду сообщают колебания вдоль их осей в противоположных направлениях, т.е. перемещают возвратно-поступательно. Электрод 1 при минимальной длине дуги, порядка 0,5 мм, обеспечивает большую глубину проплавления и максимальное давление на расплавленный металл. Под действием давления расплавленный металл перемещается в сторону меньшего сопротивления сЬ стороны электрода 2, который расположен на максимальном расстоянии от стыка и имеет длину дуги порядка 3,0 мм. Следовательно, электрод 2 создает меньшее давление на расплавленный металл и имеет пятно нагрева большего диаметра. За счет разницы давления со стороны дуг электродов 1 и 2 расплавленный металл будет в этот момент перемещаться в сторону электрода 2. При этом, со стороны электрода 1 образуется лунка, а со 'стороны электрода 2 формируется плавный переход от шва к основному металлу.При перемещении в процессе колебания электродов 1 и 2 в противоположное положение воздействие дуг на расплавленный металл меняется. Увеличивается давления дуги электрода 2 на расплавленный металл, который оттесняется вверх и в сторону электрода 1, перемешиваясь и заполняя ранее образовавшуюся лунку, формируя сварной шов.The drawing shows a diagram explaining the method. Two electrodes 1 and 2 are placed in the same plane at an angle, for example 90 °, to each other from different sides symmetrically with respect to the wall 3 of the brand and move them along the seam line. Moreover, vibrations along their axes in opposite directions are reported to each electrode, i.e. move back and forth. The electrode 1 with a minimum arc length of about 0.5 mm, provides a large penetration depth and maximum pressure on the molten metal. Under pressure, the molten metal moves toward a lower resistance cb of the side of the electrode 2, which is located at a maximum distance from the junction and has an arc length of about 3.0 mm. Therefore, the electrode 2 creates less pressure on the molten metal and has a heating spot of a larger diameter. Due to the difference in pressure from the side of the arcs of electrodes 1 and 2, the molten metal will at this moment move towards the side of electrode 2. At the same time, a hole will form on the side of electrode 1, and a smooth transition from the seam to the base metal will form on the side of electrode 2. during the oscillation of the electrodes 1 and 2 in the opposite position, the effect of the arcs on the molten metal changes. The pressure of the arc of the electrode 2 on the molten metal increases, which is pushed up and toward the electrode 1, mixing and filling the previously formed hole, forming a weld.
Таким образом, .колебание электродов вдоль их продольных осей в противоположных направлениях способствует интенсивному перемешиванию.сва рочной ванны, более глубокому проплавлению полки соединения и получению плотного шва, так как расплавленный металл, подвергаясь воздействию двух дуг, перемешивается и колеблется в соответствии с колебаниями электродов, что способствует устранению в расплаве пор и рыхлот. Частота колебаний электродов определяется из условий получения хорошего формирования шва необходимой величины проплавления и ^ожет быть в пределах 60-180 циклов в минуту при скорости сварки 8-15 м/ч. Амплитуда колебаний электродов зависит от необходимой величины расчетного сечения углового шва, которая определяется толщиной свариваемого материала в соответствии с ГОСТом 14771-69.Thus, the oscillation of the electrodes along their longitudinal axes in opposite directions promotes intensive mixing of the weld pool, deeper penetration of the joint flange and a tight joint, since the molten metal, being exposed to two arcs, mixes and oscillates in accordance with the vibrations of the electrodes, which helps to eliminate pore and looseness in the melt. The oscillation frequency of the electrodes is determined from the conditions for obtaining a good weld formation of the required penetration and can be in the range of 60-180 cycles per minute at a welding speed of 8-15 m / h. The oscillation amplitude of the electrodes depends on the required value of the calculated cross section of the fillet weld, which is determined by the thickness of the material being welded in accordance with GOST 14771-69.
Пример. Производится двухдуговая сварка таврового соединения из стали ВНС-2 с толщиной стенки 2,0 мм и полки 5,0 мм при сварочном токе 50 А и скорости сварки 10 м/ч. Электроды колеблются с частотой 120 циклов в минуту при амплитуде колебания от 0,5 до 3,0 мм. При этом обеспечивается равномерное распределение легирующих элементов в шве,т.е. отсутствие ликвидации, глубина проплавления полки не менее 30% от ее толщины и получение металла шва без пор и раковин. Прочность образцов на разрыв в 1,2 раза выше прочности образцов, сваренных известным способом.Example. Two-arc welding of the T-joints from VNS-2 steel with a wall thickness of 2.0 mm and a shelf of 5.0 mm is performed at a welding current of 50 A and a welding speed of 10 m / h. The electrodes oscillate at a frequency of 120 cycles per minute with an amplitude of 0.5 to 3.0 mm. This ensures a uniform distribution of alloying elements in the seam, i.e. the absence of liquidation, the penetration depth of the shelf is not less than 30% of its thickness and the production of weld metal without pores and shells. The tensile strength of the samples is 1.2 times higher than the strength of the samples welded in a known manner.
Повышение механических свойств ведет к увеличению ресурса работы изделия, снижению его веса за счет·' уменьшения толщины свариваеьщх элементов и экономии материалов. Годовой экономический эффект от внедрения предлагаемого способа составляет не менее 50 тыс. р.An increase in mechanical properties leads to an increase in the product's service life, to a decrease in its weight due to · 'a decrease in the thickness of the welded elements and material savings. The annual economic effect of the implementation of the proposed method is at least 50 thousand rubles.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782648632A SU799926A1 (en) | 1978-07-25 | 1978-07-25 | Method of automatic twin-ars welding of t-joints |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782648632A SU799926A1 (en) | 1978-07-25 | 1978-07-25 | Method of automatic twin-ars welding of t-joints |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU799926A1 true SU799926A1 (en) | 1981-01-30 |
Family
ID=20778784
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU782648632A SU799926A1 (en) | 1978-07-25 | 1978-07-25 | Method of automatic twin-ars welding of t-joints |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU799926A1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2674049C1 (en) * | 2017-10-23 | 2018-12-04 | Михаил Борисович Жуков | Method of manufacturing welded structures |
CN110877138A (en) * | 2019-11-22 | 2020-03-13 | 浙江精工钢结构集团有限公司 | Double-sided double-arc back-gouging-free welding method for Q460 corrosion-resistant and fire-resistant steel plate |
-
1978
- 1978-07-25 SU SU782648632A patent/SU799926A1/en active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2674049C1 (en) * | 2017-10-23 | 2018-12-04 | Михаил Борисович Жуков | Method of manufacturing welded structures |
CN110877138A (en) * | 2019-11-22 | 2020-03-13 | 浙江精工钢结构集团有限公司 | Double-sided double-arc back-gouging-free welding method for Q460 corrosion-resistant and fire-resistant steel plate |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6913087B2 (en) | How to join two blanks and how to form a product | |
US20070012671A1 (en) | Welding method and welded joint structure | |
CN109158760A (en) | A kind of narrow gap scanning galvanometer laser-heated filament complex welding method and device | |
RU2486996C2 (en) | Method of hidden arc welding of steel material using multiple electrodes | |
US4229639A (en) | Energy beam welding method | |
Wang et al. | Effect of arc swing parameters on narrow gap vertical GMA weld formation | |
SU799926A1 (en) | Method of automatic twin-ars welding of t-joints | |
CN114867577B (en) | Bonding method | |
RU2442679C1 (en) | Method of bilateral arc welding | |
JPH11123553A (en) | Welded joint structure | |
JP3867164B2 (en) | Welding method | |
RU2593244C1 (en) | Method for two-side arc welding of tee joints | |
SU1696204A1 (en) | Method of three-phase arc welding | |
RU2638267C1 (en) | Method of laser overlap welding of structural steel sheets and aluminium alloys | |
RU2049620C1 (en) | Arc welding method | |
SU440223A1 (en) | Multi-arc welding method | |
Nilsson et al. | Parameter influence in CO2-laser/MIG hybrid welding | |
SU1355411A1 (en) | Method of electron-beam welding of high-strength steels | |
SU927432A1 (en) | Electric arc welding method | |
SU903017A1 (en) | Electric fusion welding method | |
SU671959A1 (en) | Method of gas-shielded twin-arc welding with non-consumable electrode | |
SU841852A1 (en) | Method of argon arc welding | |
SU633688A1 (en) | Method of welding with consumable electrode | |
SU1316767A1 (en) | Method of multiple-electrode welding | |
SU709292A1 (en) | Arc spot welding method |