RU2638267C1 - Method of laser overlap welding of structural steel sheets and aluminium alloys - Google Patents

Method of laser overlap welding of structural steel sheets and aluminium alloys Download PDF

Info

Publication number
RU2638267C1
RU2638267C1 RU2017100036A RU2017100036A RU2638267C1 RU 2638267 C1 RU2638267 C1 RU 2638267C1 RU 2017100036 A RU2017100036 A RU 2017100036A RU 2017100036 A RU2017100036 A RU 2017100036A RU 2638267 C1 RU2638267 C1 RU 2638267C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sheets
laser
steel
welding
ellipses
Prior art date
Application number
RU2017100036A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Александр Николаевич Шлегель
Александр Борисович Люхтер
Владимир Александрович Кононов
Виктор Петрович Валуйских
Дмитрий Сергеевич Гусев
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Владимирский Государственный Университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых" (ВлГУ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Владимирский Государственный Университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых" (ВлГУ) filed Critical Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Владимирский Государственный Университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых" (ВлГУ)
Priority to RU2017100036A priority Critical patent/RU2638267C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2638267C1 publication Critical patent/RU2638267C1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/24—Seam welding
    • B23K26/244—Overlap seam welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/70—Auxiliary operations or equipment

Landscapes

  • Laser Beam Processing (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: before welding, the contacting surfaces of sheets to be joined are treated with laser cleaning. Then the sheets are tightly pressed. The welded seam is formed by periodic repetition of basic elements of V-, U-, Ω-shaped geometric form, in particular ellipses or circles, laser beam at constant speed at 90° relative to connection in two stages: heating of steel surface with defocused beam to temperature of 600°÷700° and melting of steel sheet with focused beam with protection of melt with gas mixture of argon and helium. For different ratios of thicknesses of sheets to be joined, the steel melt provides melting of aluminium sheet by 2/3÷7/8 of thickness.
EFFECT: simplification of welding technology, possibility to perform selection of rational geometric shape of the welded seam, improvement of welded joint quality and reduction of production rejects.
4 dwg, 3 ex, 3 tbl

Description

Изобретение относится к промышленной индустрии, а именно к способам лазерной сварки внахлест (ЛСВ) листов конструкционной стали и сплавов алюминия, разнородных по температуре плавления, сварным швом (СШ) периодической повторяемости и может быть использовано при ЛСВ в авто- и вагоностроении.The invention relates to the industrial industry, and in particular to methods of laser lap welding (LSF) of structural steel sheets and aluminum alloys, heterogeneous in melting temperature, with a weld seam (SS) of periodic repeatability and can be used for LSW in auto and car building.

Известен способ лазерной сварки листовых разнородных материалов встык (Заявка на изобретение RU №2009 122958, МПК В23K 31/00, 16.06.2009), выполняемой при наклоне соединения на определенный угол и направлении лазерного излучения (ЛИ) на более тугоплавкий металл, что обеспечивает испарение легкоплавкого металла при его нагреве расплавом тугоплавкого металла и формирование оптимальной структуры СШ.A known method of laser welding of butt dissimilar sheet materials (Application for invention RU No. 2009 122958, IPC V23K 31/00, 06/16/2009), performed by tilting the joint at a certain angle and direction of laser radiation (LI) to a more refractory metal, which ensures evaporation fusible metal when it is heated by a melt of refractory metal and the formation of the optimal structure of the secondary school.

Недостатком этого способа является его применимость только для лазерной сварки разнородных материалов встык - соединения, не самого распространенного в промышленности.The disadvantage of this method is its applicability only for laser welding of dissimilar butt materials - joints, not the most common in industry.

Известен способ сварки внахлест соединений разнородных материалов (Патент на изобретение RU 2542938 C2, МПК В23K 9/23, 07.05.2013) проплавлением со стороны более плотного металла обоих элементов сжатой дугой в плазмообразующем защитном газе при жестких требованиях к соотношению толщин соединяемых элементов и величине «нахлеста».A known method of lap welding of compounds of dissimilar materials (Patent for invention RU 2542938 C2, IPC B23K 9/23, 05/07/2013) by melting from the side of a denser metal of both elements by a compressed arc in a plasma-forming protective gas with stringent requirements for the ratio of the thicknesses of the connected elements and the value of overlap. "

Недостатком этого способа является высокая неопределенность геометрических параметров СШ и низкая производительность.The disadvantage of this method is the high uncertainty of the geometric parameters of the SS and low productivity.

Наиболее близким к заявленному техническому решению и выбранным в качестве прототипа является способ сварки внахлест изделий из тонколистовых и разнородных материалов (Патент на изобретение RU 2404887 C1, МПК В23K 33/00, 09.06.2009) с использованием высокоэнергетических источников, например, лазерного, плазменного или электронно-лучевого, с предварительным проплавлением свариваемой зоны при добавлении в расплав модификаторов в виде суспензии тугоплавких нанопорошковых материалов, например нитридов, карбонитридов или оксидов, с концентрацией менее 0,1% от объема сварочной ванны.Closest to the claimed technical solution and chosen as a prototype is a method of lap welding of products from sheet and dissimilar materials (Patent for invention RU 2404887 C1, IPC В23K 33/00, 06/09/2009) using high-energy sources, for example, laser, plasma or electron beam, with preliminary melting of the welded zone when adding modifiers in the form of a suspension of refractory nanopowder materials, for example, nitrides, carbonitrides or oxides, with a concentration of less than 0.1% of the volume of the weld pool.

Недостатками этого способа являются усложнение технологии сварки и необходимость использования дорогостоящих порошковых материалов, введение которых в сварочную ванну в объеме ≈0,1% технически сложно.The disadvantages of this method are the complication of welding technology and the need to use expensive powder materials, the introduction of which into the weld pool in a volume of ≈0.1% is technically difficult.

Целью предлагаемого способа лазерной сварки внахлест листов конструкционной стали и сплавов алюминия является упрощение технологии сварки, подбор рациональной геометрической формы сварного шва, повышение качества сварного соединения и снижение производственного брака.The aim of the proposed method of laser welding of lap sheets of structural steel and aluminum alloys is to simplify the welding technology, the selection of the rational geometric shape of the weld, improve the quality of the welded joint and reduce production defects.

Поставленная цель достигается тем, что перед сваркой контактируемые поверхности соединяемых листов обрабатывают, например, лазерной чисткой, листы плотно прижимают, сварной шов образуют периодической повторяемостью базисных элементов V-, U-, Ω-образной геометрической формы, в частности эллипсов или кругов, лазерным лучом с постоянной скоростью под углом 90° относительно соединения в два этапа - нагрев поверхности стали разфокусированным лучом до температуры 600°÷700° и проплавление листа стали сфокусированным лучом с защитой расплава газовой смесью аргона и гелия.This goal is achieved by the fact that before welding, the contact surfaces of the joined sheets are processed, for example, by laser cleaning, the sheets are pressed tightly, the weld is formed by periodic repeatability of the base elements of a V-, U-, Ω-shaped geometric shape, in particular ellipses or circles, by a laser beam at a constant speed at an angle of 90 ° to the connection in two stages - heating the steel surface with a defocused beam to a temperature of 600 ° ÷ 700 ° and melting a steel sheet with a focused beam with protection of the gas melt oh mixture of argon and helium.

На фиг. 1 изображены разрезы по толщине соединения СШ, образованного ЛИ проплавом соединяемых листов, в форме трапеции:In FIG. 1 shows the sections along the thickness of the joint of the secondary school, formed by the penetration of the joined sheets, in the form of a trapezoid:

а) общий случай поперечного сечения СШ (tкс≈taл), где: tкс - толщина листа стали; tал - толщина листа алюминия; A1, А2, А3 - площади поперечных сечений, соответственно, каверны и расплава стали в пределах листов стали и алюминия; tк - толщина (глубина) каверны; t0 - глубина не проплава в листе алюминия;a) the general case of the cross section of the SS (tcop≈tal), where: tcop - steel sheet thickness; tal- aluminum sheet thickness; Aone, BUT2, BUT3 - the cross-sectional area, respectively, of the cavity and the molten steel within the sheets of steel and aluminum; tto - thickness (depth) of the cavity; t0 - the depth is not melt in the sheet of aluminum;

б) частный случай поперечного сечения СШ при tкс<tал;b) the special case when the cross-sectional NL kc t <t al;

в) частный случай поперечного сечения СШ при tкс>taл.c) the special case when the cross-sectional NL kc t> t al.

Разфокусировка луча выполняется на ширину Δн=kр×Δсш, где Δсш - ширина СШ; kр - коэффициент разфокусировки. Проплавление более тугоплавкого металла сфокусированным лучом выполняется с защитой расплава газовой смесью аргона Ar и гелия He при соотношении Ar/Не=50/50.The beam is defocused to a width Δ n = k p × Δ ssh , where Δ ssh is the width of the SS; k p - the coefficient of defocus. The melting of a more refractory metal by a focused beam is carried out with the protection of the melt by a gas mixture of argon Ar and helium He at the ratio Ar / He = 50/50.

Полагая, что расплав алюминия полностью вытесняется из зоны СШ, площади A1=A3 должны быть равны между собой, т.е. площадь поперечного сечения каверны равна площади проникновения расплава стали в лист алюминия.Assuming that the aluminum melt is completely displaced from the NW zone, the areas A 1 = A 3 should be equal to each other, i.e. the cross-sectional area of the cavity is equal to the area of penetration of the molten steel into the aluminum sheet.

Указанное обстоятельство, очевидно, накладывает ограничение на сочетание толщин листов стали tкс и алюминия tал - при tкс<<taл весь расплав стали может оказаться в листе алюминия и сварное соединение не работоспособно.This fact obviously imposes a limitation on the combination of the thicknesses of steel sheets and aluminum t kc t al - when t << t kc al entire steel melt may be an aluminum sheet and a welded joint is not operational.

Из условия А1=А3, толщина (глубина) каверны tк определяется по формуле:From the condition And 1 = And 3 , the thickness (depth) of the cavity t to is determined by the formula:

Figure 00000001
Figure 00000001

где Н- толщина сварного соединения листов: Н=tкс+taл.where H is the thickness of the welded joint of the sheets: H = t xc + t al .

В качестве общего случая базисного элемента (БЭ) СШ принята линия, образованная дугами эллипсов и прямых, соединяющих эти дуги - частные случаи БЭ имеют эллиптическую, круговую или V-, U-, Ω-образную формы.A line formed by arcs of ellipses and straight lines connecting these arcs is accepted as a general case of a base element (BE) of a secondary school — special cases of BEs are elliptical, circular, or V-, U-, Ω-shaped.

На фиг. 2 изображены БЭ СШ для общего и частных случаев:In FIG. 2 shows the BE of the school for general and special cases:

а) общий случай БЭ СШ, где обозначены: 1, 2, 3 - эллипсы; 4, 5 - касательные к эллипсам, соответственно, касательная 4 - к эллипсам 1 и 2, касательная 5 - к эллипсам 2 и 3; α - угол наклона касательной 5 к оси x; h1=h2=а - расстояние от центров эллипсов до границы СШ (горизонтальные прямые, показанные пунктиром); h0=h-2×а - расстояние между горизонтальными осями эллипсов; БТ - базисная точка;a) the general case of BE secondary school, where are indicated: 1, 2, 3 - ellipses; 4, 5 - tangent to ellipses, respectively, tangent 4 - to ellipses 1 and 2, tangent 5 - to ellipses 2 and 3; α is the angle of inclination of the tangent 5 to the x axis; h 1 = h 2 = a is the distance from the centers of the ellipses to the boundary of the NL (horizontal lines shown by a dotted line); h 0 = h-2 × a is the distance between the horizontal axes of the ellipses; BT - base point;

б) V-образный БЭ СШ, получаемый при а=b=r<<h;b) the V-shaped BE of the secondary school obtained at a = b = r <<h;

в) U-образный БЭ СШ, получаемый при а=b=r<h и l=4×r;c) U-shaped BE BE obtained at a = b = r <h and l = 4 × r;

г) Ω-образный БЭ СШ, получаемый при а=b=r>h/2 и контакте кругов - вырождении прямых БТ2-БТ3 и БТ4-БТ5, т.е. совмещении БТ2 и БТ3, БТ4 и БТ5.d) the Ω-shaped BE of the secondary school obtained with a = b = r> h / 2 and the contact of the circles — degeneration of the lines BT2-BT3 and BT4-BT5, i.e. Combining BT2 and BT3, BT4 and BT5.

д) СШ, образованный отдельными эллипсами (БЭ - эллипс), при l=с+2×b и h=2×а, где: с - расстояние по оси x между эллипсами.e) a secondary school formed by separate ellipses (BE - ellipse), at l = c + 2 × b and h = 2 × a , where: c is the distance along the x axis between the ellipses.

Уравнение линии БЭ, в общем случае, записывается в следующем виде:The BE line equation, in the general case, is written as follows:

Figure 00000002
Figure 00000002

при соблюдении условий: l>6×b; h=h1+h0+h2×a.subject to the conditions: l> 6 × b; h = h 1 + h 0 + h 2 × a .

На фиг. 3 изображены варианты сварных соединений (швов), полученные из различных:In FIG. 3 shows options for welded joints (seams) obtained from various:

а) V-образных БЭ СШ; a) V-shaped BE secondary schools;

б) U-образных БЭ СШ;b) U-shaped BE secondary schools;

в) БЭ СШ, образованный кругами при а=b=r или эллипсами при а>b;c) BE UE formed by circles at a = b = r or ellipses at a >b;

г) Ω-образных БЭ СШ, образованный эллипсами, при а<b; d) Ω-shaped BE SB formed by ellipses, for a <b;

д) Ω-образных БЭ СШ, образованный эллипсами при а=b=r; e) Ω-shaped BE SB, formed by ellipses at a = b = r;

е) Ω-образных БЭ СШ, образованный эллипсами, при α>b.f) Ω-shaped BE SBs formed by ellipses for α> b.

В табл. 1 приведены некоторые рекомендуемые сочетания толщин свариваемых листов стали и алюминия, а также параметров поперечного сечения СШ, обеспечивающих выполнения условия tк<½×tкс - условия прочности СШ в пределах листа стали.In the table. Figure 1 shows some recommended combinations of the thicknesses of the welded steel and aluminum sheets, as well as the parameters of the SS cross-section, ensuring the fulfillment of the condition t k <½ × t ks - conditions of the strength of the SS within the steel sheet.

В табл. 2 приведены некоторые варианты рекомендуемых форм СШ, параметров элементов СШ и коэффициента kl - отношения длины СШ lсш к длине l БЭ (фиг. 2д) сварного соединения листов внахлест:In the table. 2 shows some embodiments recommended forms NL, NL element parameters and the coefficient k l - l ratio NL cw to the length l of EB (Figure 2d.) Sheets overlap weld:

Figure 00000003
Figure 00000003

где li-j - длина i-j-го участка СШ между смежными (БТi-БТj) базисными точками, т.е. БТ1 и БТ2, БТ2 и БТ3, БТ3 и БТ4, БТ4 и БТ5, БТ5 и БТ6.where l ij is the length of the ij-th section of the NL between adjacent (BTi-BTj) base points, i.e. BT1 and BT2, BT2 and BT3, BT3 and BT4, BT4 and BT5, BT5 and BT6.

Пример 1. Рассмотрим результаты сварки листов стали Ст3 и алюминиевого сплава марки АМг2М с различными толщинами - в табл. 3 приведены пределы прочности СШ: τв=120÷425 МПа.Example 1. Consider the results of welding sheets of steel St3 and aluminum alloy grade AMg2M with different thicknesses - in table. 3 shows the strength limits of the secondary school: τ in = 120 ÷ 425 MPa.

Пример 2. Рассмотрим результаты (фиг. 4а) сварки листов сталей Ст3 и алюминиевого сплава марки АМг2М с толщинами t1=t2=3 мм, полученных на оптимальном технологическом режиме, при различных формах БЭ: поперечный линейный - «-»; поперечная волна - «~»; кольцевой - «О»; V-образными с внутренними углами 45°, 60° и 90°; кольцевой сектор 270° -

Figure 00000004
,
Figure 00000005
. Пределы прочности СШ: τв=78÷121 МПа, при этом лучшие результаты соответствуют БЭ СШ поперечная волна «~» и кольцевой «О».Example 2. Consider the results (Fig. 4A) of welding sheets of steel St3 and aluminum alloy grade AMg2M with thicknesses t 1 = t 2 = 3 mm, obtained at the optimal technological mode, with various forms of BE: transverse linear - "-"; shear wave - "~"; ring - "O"; V-shaped with internal angles of 45 °, 60 ° and 90 °; annular sector 270 ° -
Figure 00000004
,
Figure 00000005
. The ultimate strength of the secondary school: τ in = 78 ÷ 121 MPa, while the best results correspond to the BE secondary school transverse wave "~" and the ring "O".

Пример 3. Для автобуса была изготовлена деталь «Люк» из алюминиевого сплава марки АМг2М с толщиной листа t2=1,5 мм, усиленного рамкой из стального профиля прямоугольного сечения 15×15×1 мм. Сварка БЭ в форме кольца r=5 мм выполнялась через круглые отверстия R=10 мм в стенке стального профиля. На фиг. 4б показан вид детали «Люк» со стороны стальных профилей, на фиг. 4в показан вид детали «Люк» со стороны алюминиевого листа. Качество сварного соединения определялось его прочностью и сохранностью алюминиевого листа от повреждения сквозным проплавом - см. фиг. 4в.Example 3. For the bus, the Luke part was made of an aluminum alloy of the AMg2M brand with a sheet thickness of t 2 = 1.5 mm, reinforced with a frame from a steel profile of rectangular section 15 × 15 × 1 mm. BE welding in the form of a ring r = 5 mm was performed through round holes R = 10 mm in the wall of the steel profile. In FIG. 4b shows a view of the part “Hatch” from the side of steel profiles, in FIG. 4c shows a view of the “Sunroof” part from the side of the aluminum sheet. The quality of the welded joint was determined by its strength and the safety of the aluminum sheet from damage through penetration - see Fig. 4c.

Из фиг. 4а и табл. 3 следует, что пределы прочности СШ составляют 88÷92% от предела прочности τв сплава марки АМг2М - τв=136 МПа. Из фиг. 4в следует, что в сварном соединении отсутствуют сквозные проплавы листа алюминия и обеспечивается высокое качество поверхности изделия.From FIG. 4a and tab. 3 it follows that the strength limits of the secondary school are 88 ÷ 92% of the tensile strength τ in the alloy grade AMg2M - τ in = 136 MPa. From FIG. 4c it follows that in the welded joint there are no through penetrations of the aluminum sheet and high quality of the product surface is ensured.

Проведенные исследования показали, что при упрощении технологии сварки, без добавления модификаторов в зону плавления и рациональной геометрической формы сварного шва обеспечиваются высокие качество и прочность сварного соединения, для различных соотношений толщин соединяемых листов расплав стали обеспечивает проплавление листа алюминия на

Figure 00000006
толщины.The studies showed that while simplifying the welding technology, without adding modifiers to the melting zone and the rational geometric shape of the weld, high quality and strength of the welded joint are ensured, for various ratios of the thicknesses of the joined sheets, the molten steel provides melting of the aluminum sheet on
Figure 00000006
thickness.

Figure 00000007
Figure 00000007

Figure 00000008
Figure 00000008

Figure 00000009
Figure 00000009

Claims (1)

Способ лазерной сварки внахлест листов конструкционных сталей и сплавов алюминия, включающий предварительный подогрев зоны сварки и лазерную сварку, отличающийся тем, что предварительно осуществляют лазерную чистку контактируемых поверхностей соединяемых листов, затем листы плотно прижимают друг к другу и сваривают лазерным лучом под углом 90° относительно соединения с постоянной скоростью в два этапа, причем сначала осуществляют нагрев поверхности расфокусированным лучом до температуры 600°÷700° и затем - проплавление листа стали сфокусированным лучом с защитой расплава газовой смесью аргона и гелия, при этом сварной шов образуют из периодически повторяемых базисных элементов V-, U-, Ω-образной геометрической формы, эллипсов или кругов. Laser welding method for overlapping sheets of structural steels and aluminum alloys, including preheating the welding zone and laser welding, characterized in that the laser cleaning of the contact surfaces of the joined sheets is preliminarily performed, then the sheets are pressed tightly against each other and laser-welded at an angle of 90 ° relative to the joint at a constant speed in two stages, and first, the surface is heated by a defocused beam to a temperature of 600 ° ÷ 700 ° and then the sheet is melted a focused beam to the protection of the melt a gas mixture of argon and helium, wherein the weld is formed from a periodically repeating basic elements V-, U-, Ω-shaped geometrical form of ellipses or circles.
RU2017100036A 2017-01-09 2017-01-09 Method of laser overlap welding of structural steel sheets and aluminium alloys RU2638267C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017100036A RU2638267C1 (en) 2017-01-09 2017-01-09 Method of laser overlap welding of structural steel sheets and aluminium alloys

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017100036A RU2638267C1 (en) 2017-01-09 2017-01-09 Method of laser overlap welding of structural steel sheets and aluminium alloys

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2638267C1 true RU2638267C1 (en) 2017-12-12

Family

ID=60718517

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017100036A RU2638267C1 (en) 2017-01-09 2017-01-09 Method of laser overlap welding of structural steel sheets and aluminium alloys

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2638267C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2678002C1 (en) * 2018-03-29 2019-01-22 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) Method of connecting metal material with composite material with laser beam

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5935896A (en) * 1982-08-20 1984-02-27 Kawasaki Heavy Ind Ltd Construction of welded joint of steel pipe
SU1530389A1 (en) * 1987-12-21 1989-12-23 Всесоюзный научно-исследовательский проектно-технологический институт вагоностроения Welded lap joint
JPH03201546A (en) * 1989-12-28 1991-09-03 Mitsumi Electric Co Ltd Method for soldering
RU2212472C2 (en) * 1999-04-01 2003-09-20 Фав Алюминиум АГ Light-alloy cylinder block, method and apparatus for manufacturing the same
RU2404887C1 (en) * 2009-06-09 2010-11-27 Институт теоретической и прикладной механики им. С.А. Христиановича Сибирского отделения Российской академии наук (ИТПМ СО РАН) Method of welding materials
RU2529135C2 (en) * 2008-11-21 2014-09-27 Прецитек Кг Method and device for control over laser processing of part and laser processing head with above described device

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5935896A (en) * 1982-08-20 1984-02-27 Kawasaki Heavy Ind Ltd Construction of welded joint of steel pipe
SU1530389A1 (en) * 1987-12-21 1989-12-23 Всесоюзный научно-исследовательский проектно-технологический институт вагоностроения Welded lap joint
JPH03201546A (en) * 1989-12-28 1991-09-03 Mitsumi Electric Co Ltd Method for soldering
RU2212472C2 (en) * 1999-04-01 2003-09-20 Фав Алюминиум АГ Light-alloy cylinder block, method and apparatus for manufacturing the same
RU2529135C2 (en) * 2008-11-21 2014-09-27 Прецитек Кг Method and device for control over laser processing of part and laser processing head with above described device
RU2404887C1 (en) * 2009-06-09 2010-11-27 Институт теоретической и прикладной механики им. С.А. Христиановича Сибирского отделения Российской академии наук (ИТПМ СО РАН) Method of welding materials

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2678002C1 (en) * 2018-03-29 2019-01-22 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) Method of connecting metal material with composite material with laser beam

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8729424B2 (en) Hybrid welding with multiple heat sources
KR101554800B1 (en) Method of manufacturing laser welded steel pipe
JP5110642B2 (en) Manufacturing method of welded section steel
DK2954969T3 (en) MULTI-ELECTRODE ELECTROGAS ELECTROGAS WELDING PROCEDURE FOR THICK STEEL PLATES AND MULTI-ELECTRODE ELECTROGAS PERFERENCE ARC WELDING PROCEDURE FOR STEEL
JP6443319B2 (en) Lap laser spot welded joint and method of manufacturing the welded joint
KR20170038931A (en) Laser welded joint and laser welding method
EP2695694A1 (en) Method of welding of elements for the power industry, particulary of sealed wall panels of power boilers using MIG/MAG and laser welding
WO2013179614A1 (en) Laser-arc hybrid welding method
JP5088920B2 (en) Manufacturing method for building components
RU2679858C1 (en) Method of hybrid laser-arc welding of steel thick-walled structures
RU2638267C1 (en) Method of laser overlap welding of structural steel sheets and aluminium alloys
JP2009178761A (en) Penetration welding method of t type joint and penetration welding structure
Lala et al. Study of hardness of the weld bead formed by partial hybrid welding by metal inert gas welding and submerged arc welding at three different heat inputs
WO2014016935A1 (en) Laser-welded shaped steel
JP5473171B2 (en) Manufacturing method for building components
JP2011224655A (en) Method for manufacturing laser welded steel pipe
JP6119948B1 (en) Vertical narrow groove gas shielded arc welding method
Yu et al. 5056 aluminum alloy and coated steel overlapped fusion welding-brazing by laser with preset filler powder
JP2010167425A (en) Welding method of vertical t-shaped joint, vertical t-shaped weld joint, and welded structure using the same
JP6859105B2 (en) Laminated laser spot welded joint and manufacturing method of the welded joint
JP5742090B2 (en) Submerged arc welding method for steel with excellent toughness of weld heat affected zone
Vollertsen et al. Defects and process tolerances in welding of thick plates
RU2784438C1 (en) Welding method for aluminum alloy parts
JP2012187590A (en) Method for producing laser-welded steel pipe
RU2442679C1 (en) Method of bilateral arc welding

Legal Events

Date Code Title Description
QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20180528

Effective date: 20180528

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20190110

NF4A Reinstatement of patent

Effective date: 20210401