SU716676A1 - Hole-coring method - Google Patents
Hole-coring method Download PDFInfo
- Publication number
- SU716676A1 SU716676A1 SU772572662A SU2572662A SU716676A1 SU 716676 A1 SU716676 A1 SU 716676A1 SU 772572662 A SU772572662 A SU 772572662A SU 2572662 A SU2572662 A SU 2572662A SU 716676 A1 SU716676 A1 SU 716676A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- hole
- level
- accuracy
- workpiece
- blanks
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ДОРНОВАНИЯ(54) METHOD OF PROMOTION
1 ., .. one ., ..
Изобретение относи хз к области ма-™ шиностроениЯ| ь частности к процессам обработки заготовок без сн тк стружки. Известен способ дорновани заготовок по схемам сжати или раст жени , примен емый при обработке заготовок тшта втулок и коротких иипиндро с отношением длины к диаметру менее 5 11 J . / Однакопри цефоршфованш заготойок типа гильз и длинных цилиндров этиThe invention is related to the field of mechanical engineering of shine construction | l in particular to the processing of workpieces without removing the chips. The known method of compacting blanks according to compression or stretching patterns, used in the processing of blanks and short molds with blanks with a ratio of length to diameter less than 5 11 J. / However, tseforshfovansh zagotok type liners and long cylinders these
сп х;обы не обеспечиБатот задащадй точности обработки по непр51молинейности образующей обработа шого отверсти вследствие недостаточной продольной устойчивости и их разностсшюсТи трубных заготовок.Sp x; Obi do not provide a batho of the accuracy of machining due to the non-uniformity of the forming hole of the machined hole due to insufficient longitudinal stability and their difference in tube blanks.
Известен также способ дорновани С противонат жением, обеспечива.Ю11Шй за счет нат шого устройства опоры огршщчение осевой деформации укорочени заготовки 2 .There is also known a method of backing with counter-resistance, ensuring .11 due to the tension of the support device, the axial deformation of the shortening of the workpiece 2 is restrained.
Вследствие того, что D процессе Miio« розубого дорновани осевые напр жени раст жени измен ютс и заготовке вDue to the fact that the Miio D process of pinking, the axial tensile stresses are altered and the workpiece is
значительных пределах, отверсти деформ фованных по да1шому способу заго тонок имеют переменные диаметральные точности размеров и. фортч ы.over wide limits, the holes that are deformed in a different manner are variable diametrical dimensional accuracy and. forty s.
Целью изобретени вл етс обеспечение посто нной по длине заготовки диаметральной тошости отверстий-,.The aim of the invention is to provide a constant along the length of the workpiece diametrical nausea bore- ,.
Это достигаетс тем, что нредвари- тельно опытным дорнованием. устанавливают уровень осевых напр жений раст жени , а в процессе дорновани выдерживают этот уровень посто нным пу« тем изменени направлени и величины осевого усили противонат жена .This is achieved by the fact that it is occasionally experienced by burnishing. The level of axial tensile stresses is established, and in the process of overhanging, this level is maintained at a constant rate by changing the direction and magnitude of the axial force against the tension.
На чертеже изображена схема дорновани с противонЬтйженйем согласно предлагаемому способу, где 1 - опора дл дорнован11 , 2 - нат жное устроГс- во опоры, 3 - шoгoзyбый дорн, 4 - де {}юрмируема заготовка с двум проточенвыми технологическими канавками..The drawing shows a diagram of backing with an antiblocking according to the proposed method, where 1 is the support for the mandrels, 11, 2 is the tensioning arrangement of the supports, 3 is the bulging mandrel, 4 is a dummy blank with two flute technological grooves ..
Стрелками А и Б показаны направлени возмоаагых осевых перемещен нат жногю усй ройства, точкой В - роло T etitfe , при KoTOjxiM нат жное устройство - и жестко зафиксировано в кЪ1)пусё опоры, Р - с-ййа дорноваШ1 . Предлагаемый способ ocjiaecTBrtsnoT в слоду1бшей:1г1бслёдоватёльности. Предbapin-crtbtio опытйьш путем бгфёдеп5йот заЖйсймость диамгетралыюй точности отверстий заготовок от фактических осевых напр жений раст жени . Эта зависимость устанавливаетс до достижени заданной диаметральной точности отверстий в пределах напр жений не вьпие от величины условного предела текучести .Металла заготовки на разрыв. Так ашШи; Ьт уроййнь оёевьтх йапр жсний, рбёспёчива Ьщий заданную , точносзЬ отверстий захх товок и поддер жишют егх посто нным при деформировании заготовки концевыми зубь ми Дорн путем изменени направлени и величи m r fs & m- s v mfmmm . Действующие значени осевых напр жений могут определ тьс при дррновании как непосредственным измерением, так И через другие параметры (например, давление в гидросистемах привода станка и нат жной головки и др.). П р и м. е р , Объемный дорнованиам по предлагаемому способу обрабатывают заготовки из гх-р чедоформтгоованных 8732-70/в; З5::тост В заадсймостй от |Ейданной ткйй обработки устанавливаетс уровень суммарных осевых напр жений, которы поддерживаетс посто нным в процессе дорновани юонцевымЪ зу|К мй до а (78,9 и 79,5). При этом рабочие осевых напр жений раст жени бПрёДёлВэтПо манометра, установленного в гидросистемах главно tpивoдa станка и гидрополости опоры, св заннойснат )кнымус юйством Производитс обработка объемным д81р«бва1(йЬм заготовки Трй |д1вном , Х tS-j 6,4 кгс/мм . орна в заготбвКу осевое напр жение в ., , , . 7 б 87з1-74, длиной 775 мм. Предваритёльнр в заготовках проточень две технологические KajtaBKH глубиной 3 мм И Ш1фиНЬЙ 12 мм .на рассто нии 20мм от каждог-о торца заготовки, Дорнование выполн ют на горизонтально-прот жном станке мод. 7Б58 в специальной опоре. I Смазка - сульфофрезол. Инструмент - сборный многозубый дорн, оснащенный п тью твердосплавными, зубь ми, диаметры зубьеь дорна, мм : 74, 4} 77,4; 78,2-78,9; 79,5. Предварительно. определ етс завис и-, мость точности обработанных дорноваyl y K :f -- , , J-v.-.---r --- ;-: ,- -.-:- - -.- - -; - - нием отверстий трубныхГ заготовок от уровн ;действующю: суммарных осевых Шпр жёнИй раст жени , устанавливаемых в интервале 0,10 - 0,96 от j-cnoBHoro предела текучести материала заготовок. С этой целью проводитс пробное дорнование партии; заготовок с последующей статистической обработкой результатов эксперимента. Диаметральна точность итверстИй характеризуетс разностью Ьиаметров отверсти . - clmin после дорновани . В таблице Приведены резуль таты испытаний, где - условный предел текучести, дл стали 35 состав-i л ет 32 кгс/мм2. .., ИВ Мдмент входа в отверстие четвертого зуба дорна достигает 1 кгс/мм. Нат жное устройство перемещают в направлении стрелки Б, протиШпопожном движению дорна. Напр жение у 1еньЩаетС ТВ достигает заданного уровн 6,4 кгс/мм при перемещении нат жного устройства на 2,5 мм . Прекращают перемещение нат жного устройства и процесс дорновани проДЪй5Ка|тс 1ФИ неподвижном нат жном устройстве ( точка В) . В момент выхода первых зубьев дорна из отверсти й&1СЧ5т6йКи Напр8с сёние падает до 5,8 кгс/мм . При этом перемещаютArrows A and B show the directions of the possible axial movements of the tension device, point B - roll T etitfe, with KoTOjxiM tension device - and rigidly fixed in 1) the support, P - with – yy – dornov 1. The proposed method is ocjiaecTBrtsnoT in the following: 1g1 lead data. Predbapin-crtbtio experience by means of the design of the accuracy of the holes of the workpieces from the actual axial stresses of tension. This dependence is established to achieve a given diametrical accuracy of the holes within the stress range not exceeding the magnitude of the conditional yield strength. The metal of the blank is broken. So ashshi; The design of the system is effective, the desired set, the accuracy of the openings of the supports and supports them constant when the workpiece is deformed by the end teeth of the Dorn by changing the direction and size r r fs & m- s v mfmmm. The effective values of axial stresses can be determined by drr as a direct measurement, as well as through other parameters (for example, the pressure in the hydraulic systems of the machine drive and tension head, etc.). For example, the Bulk dornovaniam of the proposed method is processed blanks from gh-p chedoformgovannyh 8732-70 /; З5 :: toast To the distance from | Eden data processing, the level of total axial stresses is established, which is maintained constant during the backing process by Yontsev | K me to (78.9 and 79.5). At the same time, the working axial stresses of tensile stress on the gauge installed in the hydraulic systems of the main machine and hydraulics of the support, connected to the hydraulic system, are carried out by processing a bulk d81p "b1 (yrm of the workpiece 3 times, X tS-j 6.4). ornament in zagotbvKu axial tension in.,,,. 7 b 87s1-74, length 775 mm. Preliminary in the blanks are two technological KajtaBKH with a depth of 3 mm and a width of 12 mm from each end of the workpiece, the dredging is done on a horizontal stretcher machine support I Lubricant - sulfofresol. Tool - multi-tooth assembly mandrel equipped with five carbide teeth, tooth mandrel diameters, mm: 74, 4} 77.4; 78.2-78.9; 79.5. It depends on the accuracy of the treated dynovyl y K: f -,, Jv.-.--- r ---; -:, - - .-: - - --.- - -; - - by opening the holes in the pipes blanks from the level; effective: total axial stretch marks, set in the range of 0.10 - 0.96 from j-cnoBHoro yield strength of the material of the blanks. For this purpose, a trial dynovaniya party; blanks with the subsequent statistical processing of the results of the experiment. The diametrical accuracy of the holes is characterized by the difference in the diameter of the hole. - clmin after balancing. The table shows the test results, where is the conditional yield strength, for steel 35, it is 32 kgf / mm2. .., IW Mment entry into the hole of the fourth tooth mandrel reaches 1 kgf / mm. The tensioning device is moved in the direction of arrow B, opposite the movement of the mandrel. The voltage at LENCHETS TV reaches a predetermined level of 6.4 kgf / mm when the tensioning device is moved 2.5 mm. Stop the movement of the tension device and the process of dorinating the proDy5Ka | ts 1FI fixed stationary tension device (point B). When the first teeth of the mandrel exit the hole & 1СЧ5т6йКи For example, the syony drops to 5.8 kgf / mm At the same time move
нат жное устройство в направлении стрелки А, совпадающем с направлением движени дорна, до восстййовленн установленного уровн напр жеййй, kbroрый имеет место при перемещении нат жного устройства на 1 мм.tension device in the direction of arrow A, coinciding with the direction of movement of the mandrel, up to the established tension level, kbory occurs when the tension device is moved 1 mm.
Точность отверстий обработанной дорном заготовки составл ет по ficeif длине 0,027 мм.The accuracy of the holes in the dough billet processed is a ficeif length of 0.027 mm.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU772572662A SU716676A1 (en) | 1977-12-19 | 1977-12-19 | Hole-coring method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU772572662A SU716676A1 (en) | 1977-12-19 | 1977-12-19 | Hole-coring method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU716676A1 true SU716676A1 (en) | 1980-02-25 |
Family
ID=20745787
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU772572662A SU716676A1 (en) | 1977-12-19 | 1977-12-19 | Hole-coring method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU716676A1 (en) |
-
1977
- 1977-12-19 SU SU772572662A patent/SU716676A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2285507B1 (en) | Method for producing a large steel tube | |
EP1001859B1 (en) | Method for producing steel rolling bearing rings | |
US4249408A (en) | Process for extruding maraging steel | |
DE102005057945A1 (en) | Production of pipe sections and tubular workpieces formed with a protrusion in the cylindrical inner contour comprises deforming in only one clamp with only one counter roller spinning step | |
US2562643A (en) | Multiple hammer | |
DE3423146C2 (en) | Method of making a one-piece metal container | |
SU716676A1 (en) | Hole-coring method | |
DE3910192C2 (en) | Process for the production of compressed gas cylinders made of steel | |
US2361318A (en) | Tube product | |
CN105537341A (en) | Bend-forming method for high-strength steel bumper with D-shaped section | |
ITMI970338A1 (en) | METAL BAR PRODUCTION PROCESS | |
WO2008003305A1 (en) | Method for the production of a rotationally symmetrical part, and part produced according to said method | |
US3779064A (en) | Process and apparatus for calibrating and surfacing tubes | |
US1888401A (en) | Tube drawing process | |
DE3523044A1 (en) | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING CASTING MOLDS | |
DE19801491A1 (en) | Production of hollow workpieces by cross-rolling | |
JPH01245914A (en) | Manufacture of metallic pipe excellent in out-of-roundness of outer diameter | |
SU1655644A1 (en) | Method of radial forging | |
JPH0659503B2 (en) | Stepped tube / tapered tube manufacturing method | |
GB1434215A (en) | Method and apparatus for the manufacture of beams | |
SU1535664A1 (en) | Method and apparatus for manufacturing tubes having annular corrugations | |
JPS6242683B2 (en) | ||
RU2070464C1 (en) | Method and radially forging machine for production of precision pipes | |
SU848125A1 (en) | Cone production method | |
RU2401170C1 (en) | Method of asymmetric cold rolling of pipes |