SU584235A1 - Способ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени - Google Patents
Способ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипениInfo
- Publication number
- SU584235A1 SU584235A1 SU7602353050A SU2353050A SU584235A1 SU 584235 A1 SU584235 A1 SU 584235A1 SU 7602353050 A SU7602353050 A SU 7602353050A SU 2353050 A SU2353050 A SU 2353050A SU 584235 A1 SU584235 A1 SU 584235A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- sample
- film
- heat transfer
- transfer coefficient
- film boiling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Description
1
Изобретение относитс к области теплотехники и может быть использовано в экспериментальных установках, предназначенных дл определени коэффициентов теплоотдачи при пленочном режиме кипени .
Известны следующие способы определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени на наружной поверхности полых трубчатых образцов.
Образец нагревают электрическим током до температуры, существенно превышающей температуру насыщени л идкости, в которой производ т исследование пленочного кипени , причем нагрев производ т в воздухе.
После этого образец опускают в жидкость, одновременно повыша электрическую мощность . Коэффициент теплоотдачи определ ют, измер тепловой поток, отводимый при кипении , и разность температур наружной поверхности образца и жидкости. Недостатки описанного способа заключаютс в сложности, св занной с необходимостью перемещени образца , и в возможности возникновени пузырькового режима кипени .
В другом известном способе образец, погруженный в жидкость, обогревают конденсирующимс внутри него паром, теплофизические свойства и параметры которого обеспечивают возникновение пленочного режима кипени на
внешней поверхности образца. Коэффициент теплоотдачи определ ют аналогично.
Недостатком этого способа вл етс его сложность, обусловленна наличием системы пароприготовлени .
Ближайшим техническим решением вл етс способ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени , заключающийс в нагреве электрическим током полого трубчатого образца, погрул епного в жидкость с повышением электрической нагрузки до достижени пленочного режима кипени , и измерении теплового потока отводимого при кипении, и температур наружной поверхности образца и л идкости.
Недостаток этого способа заключаетс в том, что переход от пузырькового режима кипени к пленочному сопровождаетс резким Звеличением температуры образца, котора превысить допустимую, что приведет к разрушению образца.
Целью насто щего изобретени вл етс устранение возмол ности разрушени образца при определении коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени .
Это достигаетс тем, что по предлагаемому способу внутри образца пропускают газ, например воздух, со скоростью, обеспечивающей при достижении пленочного режима кипени охлаждение образца температуры, предельно допустимой по услови м жаростойкости материала образца, после чего подачу газа прекращают с одновременным уменьшением электрической нагрузки до величины, при которой температура образца остаетс ниже предельно допустимой, но достаточной дл сохранени пленочного режима кипени .
Указанный способ позвол ет предохранить образец от разрушени в момент возникновени режима пленочного кипени .
Фиг. 1 и 2 по сн ют предлагаемый способ.
Полый трубчатый образец 1 (фиг. 1) обогреваетс электрическим током, подводимым через шины 2. Внешн поверхность образца омываетс жидкостью, заключенной между образцом и кожухом 3. Газ пропускают через образец.
На фиг. 2 даны кривые зависимости теплового потока , отводимого при кипении от образца, от разности температур Д/ наружной поверхности образца и жидкости. Крива I-II отвечает пузырьковому режиму кипени на поверхности образца, крива III-IV-V - пленочному режиму кипени . При отсутствии охлаждени газом переход к пленочному режиму кипени происходит из точки I в точку III, а при наличии охлаждени - из точки II в точку IV, Д - разность между допустимой температурой образца и температурой жидкости .
Пример. Образец длиной 0,2 м и диаметром 0,01 м помешают в воду с параметрами s 100°C. Его обогревают электрическим током . Критический тепловой поток в этом случае
к кал
10
М2ч
При отсутствии воздушного охлаждени после возникновени кризиса коэффициент теплоотдачи
ккал
м-ч-град
Тогда температура стенки образца достигает величины
V 5 + .кр /« 100 + 1000 . Дл тех же условий, но при создании потока воздуха с расходом ,02 кг/с коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха ккал
:615
,
в-В
м ч-град
в момент, предшествуюш,ий кризису, температура стенки образца , и суммарный тепловой поток, отводимый газом и жидкостью
9.-..p + «(V-Q«1.02.10--.
Тогда температура стенки образца после возникновени кризиса определ етс из выражени
7i: - « (4 - 5) + «л (V - й)
1,02-10 :zzl03() 615(4-80);.: 4 - 715°.
Таким образом, применение предлагаемого
способа в рассмотренном случае позволило
ограничить температуру до 715°С вместо
, котора имела бы место при отсутстВИИ воздушного охлаждени .
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени , включаюший нагрев электрическим током полого трубчатого образца, погруженного в жидкость, с повышением электрической нагрузки до достижени пленочного режима кипени , и измерение теплового потока, отводимого при кипении , и температур наружной поверхности образца и жидкости, отличающийс тем, что, с целью исключени возможности разрушени образца, внутри него пропускают газ,например воздух, со скоростью, обеспечивающей при достижении пленочного режима кипени охлаждение образца ниже температуры, предельно допустимой по услови м жаростойкости материала образца, после чего подачугаза прекращают с одновременным уменьшением электрической нагрузки до величины, при которой температура образца остаетс ниже предельно допустимой, но достаточной дл сохранени пленочного режима кипени .3 фигЛЧжttSo.пуст.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU7602353050A SU584235A1 (ru) | 1976-03-03 | 1976-03-03 | Способ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU7602353050A SU584235A1 (ru) | 1976-03-03 | 1976-03-03 | Способ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU584235A1 true SU584235A1 (ru) | 1977-12-15 |
Family
ID=20658874
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU7602353050A SU584235A1 (ru) | 1976-03-03 | 1976-03-03 | Способ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU584235A1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110376239A (zh) * | 2019-05-20 | 2019-10-25 | 西安交通大学 | 油水工质管壳式换热器能效定量的测量方法 |
CN114544213A (zh) * | 2022-01-28 | 2022-05-27 | 太原理工大学 | 一种测定工质沸腾换热系数的测试系统及方法 |
-
1976
- 1976-03-03 SU SU7602353050A patent/SU584235A1/ru active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110376239A (zh) * | 2019-05-20 | 2019-10-25 | 西安交通大学 | 油水工质管壳式换热器能效定量的测量方法 |
CN114544213A (zh) * | 2022-01-28 | 2022-05-27 | 太原理工大学 | 一种测定工质沸腾换热系数的测试系统及方法 |
CN114544213B (zh) * | 2022-01-28 | 2023-06-30 | 太原理工大学 | 一种测定工质沸腾换热系数的测试系统及方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU584235A1 (ru) | Способ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном режиме кипени | |
Shomate et al. | High temperature heat content and entropy of lithium oxide and lithium hydroxide | |
Lyon | Peak nucleate-boiling heat fluxes and nucleate-boiling heat-transfer coefficients for liquid N2, liquid O2 and their mixtures in pool boiling at atmospheric pressure | |
JPH05317843A (ja) | 超純水加熱装置および超純水加熱方法 | |
Beaglehole | Structural changes in the surface of water | |
ES2020239B3 (es) | Dispositivo enfriador de gas a medir | |
Powell et al. | High alloy steels for use as a thermal conductivity standard | |
Michio et al. | Fundamental study of laminar film condensation heat transfer on a downward horizontal surface | |
SU584202A1 (ru) | Способ определени величины критического теплового потока | |
Nelson et al. | The Heat Capacity of Glucose Glass1 | |
Yuki et al. | Super-high heat flux removal using sintered metal porous media | |
Katti et al. | Effect of strong electric fields on the boiling points of some alcohols | |
RU2019892C1 (ru) | Способ охлаждения оборудования с вертикальными теплонагруженными каналами в замкнутом объеме | |
Shiotsu et al. | Transient heat transfer from a horizontal wire in subcooled He II at atmospheric pressure for a wide range of wire diameter | |
Fujii et al. | Experimental study of gravity controlled condensation of binary vapor mixtures on a smooth horizontal tube | |
SE461278B (sv) | Vaermebehandlingsfoerfarande foer infoerande av tryckspaenningar i en metallroersledning | |
SU847075A1 (ru) | Способ измерени температуры | |
Zanosko et al. | Experimental study of critical heat flux at flow boiling of R125 in small diameter channel | |
Zhukov et al. | Heat transfer in a round channel with circulation of a non-azeotropic mixture | |
Sherif | A cryostat for use with a thermal conductivity hot wire system | |
SU1253263A1 (ru) | Способ определени коэффициента теплоотдачи при пленочном кипении | |
Seki et al. | Incipient boiling of sodium in presence of magnetic field | |
Grigoriev et al. | Non-stationary helium heat transfer | |
FI80384B (fi) | Oeverfoeringssystem foer ett evaporativt aemne. | |
Drits et al. | A Study of the Stability of the Solid Solution in Magnesium--Neodymium Alloys |