SU577254A1 - Method of chemical heat treatment of refractory alloys - Google Patents
Method of chemical heat treatment of refractory alloysInfo
- Publication number
- SU577254A1 SU577254A1 SU7602359485A SU2359485A SU577254A1 SU 577254 A1 SU577254 A1 SU 577254A1 SU 7602359485 A SU7602359485 A SU 7602359485A SU 2359485 A SU2359485 A SU 2359485A SU 577254 A1 SU577254 A1 SU 577254A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- heat treatment
- chemical heat
- refractory alloys
- alloys
- alloy
- Prior art date
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
1one
Изобретение касаетс обработки тугоплавких сплавов и может быть использовано при получении жаропрочных сплавов на основе тугоплавких металлов и изделий из них.The invention relates to the processing of refractory alloys and can be used to obtain high-temperature alloys based on refractory metals and products from them.
Известен способ упрочнени молибденовых сплавов, содержащих ннтридообразующие элементы (например, титан, цирконий), внутренним азотированием. Азотирование ведут в атмосфере аммиака при .7ОО-16ОО° в течение от 15 мин до 10 ч. fl .There is a known method for hardening molybdenum alloys containing ntride-forming elements (for example, titanium, zirconium) by internal nitriding. Nitriding is carried out in an ammonia atmosphere at .7OO-16OO ° for 15 minutes to 10 hours. Fl.
Этот способ позвол ет увеличивать жаропрочность сплава. Возрастание жаропрочности , достигнутое азотированием, сохран етс и при температурах испытани 1200 и 13ОО С и составл ет 60-90% от прочноети в«тех же услови х неазотированного сплава ..,This method makes it possible to increase the heat resistance of the alloy. The increase in heat resistance achieved by nitriding is also maintained at test temperatures of 1200 and 13OO C and is 60-90% of the strength of the network under the same non-azoated alloy conditions.
Недостатком способа вл етс снижение пластичности сплавов. Удлинение дл неазотнрованного сплава системы Mo-2r-Ti-C равно 35%, после.-внутреннего азотировани не превышает 5%, что св зано с насышением молибденовой основы азотом.The disadvantage of this method is the reduction of plasticity of the alloys. The elongation for a non-nitrated Mo-2r-Ti-C system is 35%, after internal nitriding does not exceed 5%, which is associated with the increase of the molybdenum base with nitrogen.
Целью, изобретени вл етс повышение пластичности издел.-ий из тугопл:авких. сплавав The purpose of the invention is to increase the plasticity of the products. rafting
Это достигаетс тем, что после внутреннего азотировани провод т отжиг при 110О1900 С в вакууме 1-1О -IlO мм рт.ст. При этом минимальное врем (сек) вьщержки при данной температуре определ етс в зависимости от размера издели по формуле:This is achieved by the fact that after internal nitriding, annealing is carried out at 110 01900 ° C in a vacuum of 1-1 O -IlO mm Hg. At the same time, the minimum time (sec) of the latch at a given temperature is determined depending on the size of the product using the formula:
-С -WITH
8-1о- ехр(-13ор/т)8-1-exp (-13or / t)
х-характерный размер издели (дл x-characteristic product size (for
где пластины -толщина, дл проволокидиамечр ), см; Т- температура, К.where the plates are the thickness, for wire diameters), cm; T- temperature, K.
Проведение вакуумного отжига при температурах ниже 1100 С нецелесообразно в св зи с невозможностью полного удалени азота из матрицы сплава. Повышение теьшера- туры выше 1900 С приводит к значительной коагул ции нитридных фаз и снижению жаропрочности сплава. В продессе вакуумного отжига азот из твердого раствора удал етс , нитридные частицы легирующих добавок остаютс без изменени . Это способствует сохранению волокнистой структуры, обеспечивающей вьгсокую пластичность сплава .Carrying out vacuum annealing at temperatures below 1100 ° C is impractical due to the impossibility of completely removing nitrogen from the matrix of the alloy. An increase in thermal stability above 1900 C leads to a significant coagulation of the nitride phases and a decrease in the heat resistance of the alloy. In the course of vacuum annealing, nitrogen is removed from the solid solution, the nitride particles of the dopants remain unchanged. This contributes to the preservation of the fibrous structure, which ensures high ductility of the alloy.
Сносэб осуществл ют следующим обрааом . Листовые образцы толшннсЗй 0,5 мм из молибденового сплава, содержащего 0,3 вес.% гафаи , подвергают внутреннему азотированию в -гмосфере азота приThe demos is performed as follows. Sheet samples of 0.5 mm thick molybdenum alloy containing 0.3 wt.% Hafai are subjected to internal nitriding in the nitrogen atmosphere at
1150°С в течение 6ОО ч. После этого образцы отжигают в вакууме 10 мм рт.ст при 15ОО°С в течение 1 ч.1150 ° C for 6OO hours. After this, the samples are annealed in vacuum of 10 mm Hg at 15OO ° C for 1 hour.
Испытани на длительную прочность и пластичность показали следующие результаты: 19 кг/мм ; ( 6,5кг/мTests for long-term strength and ductility showed the following results: 19 kg / mm; (6.5 kg / m
tootootootoo
Угол загиба при комнатной температуре 180°, Те же образцы после внутреннего азотировани , не прошедшие предлагаемой обработки, были хрупкими при комнатной температуре имели угол загиба 2 - 4 .The bend angle at room temperature of 180 °. The same samples after internal nitriding, which did not pass the proposed treatment, were brittle at room temperature and had a bend angle of 2-4.
Предлагаемый способ позвол ет сохранить высокую жаропрочность молибденовых сплавов после внутраьаего азотировани ,The proposed method allows preserving high heat resistance of molybdenum alloys after internal nitriding,
одновременно обеспечива их высокую технологическую пластичность при комнатной температуре.at the same time ensuring their high technological plasticity at room temperature.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU7602359485A SU577254A1 (en) | 1976-05-06 | 1976-05-06 | Method of chemical heat treatment of refractory alloys |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU7602359485A SU577254A1 (en) | 1976-05-06 | 1976-05-06 | Method of chemical heat treatment of refractory alloys |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU577254A1 true SU577254A1 (en) | 1977-10-25 |
Family
ID=20661062
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU7602359485A SU577254A1 (en) | 1976-05-06 | 1976-05-06 | Method of chemical heat treatment of refractory alloys |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU577254A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4807853A (en) * | 1983-12-27 | 1989-02-28 | Chugai Ro Co., Ltd. | Continuous furnace for gas carburizing and hardening |
-
1976
- 1976-05-06 SU SU7602359485A patent/SU577254A1/en active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4807853A (en) * | 1983-12-27 | 1989-02-28 | Chugai Ro Co., Ltd. | Continuous furnace for gas carburizing and hardening |
US4836864A (en) * | 1983-12-27 | 1989-06-06 | Chugai Ro Co., Ltd. | Method of gas carburizing and hardening |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2500272B2 (en) | Method for manufacturing heat resistant alloy | |
SU649329A3 (en) | Method of heat treatment of aluminium alloys | |
KR890013200A (en) | Manufacturing method of oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density | |
SU577254A1 (en) | Method of chemical heat treatment of refractory alloys | |
SU575039A3 (en) | Method of heat treatment of deformed aluminium-base materials | |
SU664570A3 (en) | Method of manufacturing sheet material made of aluminium-base alloy | |
JP2975384B2 (en) | Iron, nickel, chromium base alloy | |
EP1114197A1 (en) | Modified nickel-chromium-aluminum-iron alloy | |
JPH0154427B2 (en) | ||
JPS61163254A (en) | Production of strip made of zirconium alloy | |
JPS6152110B2 (en) | ||
JPS59208066A (en) | Method for working internally nitrided molybdenum-zirconium alloy | |
JPH0343338B2 (en) | ||
SU1583465A1 (en) | Powder composition for saturating titanium alloys | |
Mukherjee et al. | Hardening of a molybdenum-zirconium alloy by nitride dispersions | |
RU2778240C1 (en) | Method for manufacturing an alloy with a high-temperature shape memory effect | |
SU1504287A1 (en) | Composition for vanadium-siliconizing of titanium | |
SU939589A1 (en) | Method for heal treating titanium pseudo-alpha and (alpha+beta) alloys | |
SU1154347A1 (en) | Method of heat treatment of steel articles | |
Yamane et al. | Recrystallization of a cold rolled commercial pure titanium plate by isothermal annealing | |
JPH02250931A (en) | Intermetallic compound ti-al base alloy refined material having excellent fracture toughness | |
SU722991A1 (en) | Method of determining temperature of thermomechanical processing of high-fusible metals and alloys | |
SU1731859A1 (en) | Method of heat treatment of shape-memory c@-a@-m@ alloys | |
JPS6123263B2 (en) | ||
SU1588801A1 (en) | Composition for molybdenosilication of articles of titanium alloys |