(54) СПЛАВ ДЛЯ АЛИтаРОВАНИЯ ОБОЛОЧКИ ПОРОШКОВОЙ ПРОВОЛОКИ(54) ALLOY FOR ALITATION OF SHELL OF POWDER WIRE
Изобретение относитс к сварочным материалам и может быть применено при изготовлении порошковой проволоки дл сварки и наплавки сталей открытой дугой в среде защитных газов и пОд флюсОм. Известна порошкова проволока дл наплавки flj, состо ща из стальной оболочки и порошкообразной щихты, содержа щей железный порошок, газообразующие, флюсующие, раскисл ющие и легирующие компоненты. Однако така порошкова проволока не обладает необходимой стойкостью против атмосфернс коррозиии и требует специал ных условий эаи1иты при ее изготовлении и хранении. При прот жке порошковой проволсжи примен ютс трудноудал емые смазки, ухудшающие качество сварного соединени . Одним из методов защиты от коррозии вл етс метод алитировани стальных надел й различного назначени в расплавах алюмини и сплавов на алюминиевой основе. |2J. Известен состав сплава на основе алюи , содержащий следующие компоненты, %: 2-5 Магний 6-14 0,2-2 Никель О,01-1,5 Железо Кремний 0.1-1 Марганец 0,1-1,5 АлюминийОстальное 3 Алюминий С целью упрощени регулировани али ующего сло и повышени качества рных соединений состав дополнительсодержит медь и бор при следующем тношении кс лпонентов, вес. %: Кремний1-8 Марганец0,5-1,5 Магний1,3-2 Медь0,1-0,3 БорО,О2-0,07 АлюминийОстальное С целью придани порошковой проволоспецифических свсЛств состав дополельно содержит по крайней мере один элементов, выбранных из группы: 0,3-5 вес, %, питий 0,01-0,05660.% никель 0,5-3 вес. %, бериллий 0,2-0,5 вес.% О,5 вес. %. Предложенный ссютав предназначен дл алигировани порошковой проволоки, имеющей стальную оболочку, известными спосо бами алитировани . Алитирование оболочки обеспечивает необходимые пластические свойства и плотность сло алитировани , толщину переходного сло , достаточное сцепление сло алюминиевого сплава с поверхностью стальной оболочки при прот жке проволоки , а также раскисление, дегазацию, модифицирование и легирование металла при сварке. Прин тый диапазон легировани кремнием обеспечивает возможность достаточно просто регулировать толщину алйтирун щего покрыти в св зи со .значительным вли нием кремни на жидкотекучесть расплава . Эффект толщины переходного хрупкого дифузионного сло про вл етс уже при содержании в сплаве б.одее.. 1..вес.. %S чем и обусловлен заданный нижний предел легировани состава кремнием. Верхний предел содержани марганца в составе определ етс тем, что при дальнейщем легировании этим элементом наблюдаетс рост толщины переходного сло и повышени температуры плавлени спла ва. Нижний предел марганца прин т в св зи с необходимостью иметь технически выполнимый диапазон легировани с учетом одновременного и положительного вли ни марганца на пластичность покрыти (алитирующего сло ) в этом диапазсь не легировани . Верхний предел содержани магни обусловлен существенным снижением пластичности переходного сло при дальнейшем увеличении магни в сплаве. Нижний его предел обусловлен благопри тным вли нием на толщину промежуточного сло при алитировании, а также на дегазацию и модификацию металла при сварке. Верхний предел содержани меди в алитирующе сплаве определ етс тем, что при дальнейщем легир овании этим элементом наблюдаетс увеличение толщины переходного сло с соответствующим ухудщением качества покрыти и некоторое снижение коррозионной стойкости сплава. предел содержани меди обусловлен положительным вли нием на снижение толщины хрупкого переходного сло . Верхний предел содержани бора в сплаве обусловлен усилием его вреднего вли ни на, повышение темперётуры плавлени сплава, а нижний предел - положительным вли нием бора на свойства металла сварного шва (существенное повышение прочности свойств) и необходимостью иметь технически осуществимый диапазон легировани . Нижний предел содержани кальци обусловлен положительным вли нием его как модификатора и дегазатора металла при сварке, а верхний - усиливающимс его вли нием напонижение пластичности покрыти (алитирующего сло ). Верхний предел содержани лити определ етс ухудщением пластичности диффузионного переходного сло , а нижний положительным вли нием малых добавок лити на коррозионную стойкость покрыти и стабилизацию горени дуги при сварке порощковсй проволокой, а также необходимостью обеспечить механически выполнимый диапазон легировани . Верхний предел содержани никел в сплаве обусловлен дельнейшим усилением вредного вли ни никел на повыщение температуры плавлени сплава и толщины хрупкого переходного сло . Нижний предел обусловлен положительной ролью никел как элемента, способствующего повышению коррозионной стойкости сплава и легирующего металла шва элемента. Нижний предел содержани берилли обусловлен необходимостью повышени коррозионной стойкости сплава и положительным вли нием диапазона легировани на уменьщение толщины хрупкого переходного сло , а также на пластичность покрыти . При содержании в сплаве берилли более 0,5%, может наблюдатьс ухудшение качества алитирующего покрыти в св зи с повышением его твердости. Верхний предел содержани цинка определ етс ростом его отрицател ьного вли ни на толщину переходного сло , нижний предел - положительным вли нием ЦИНКА на скорость алитировани и необходимостью обеспечить технически выполнимый диапазон легировани . В зависимости от назначени порощковой проволоки алитирующий сплав может иметь различный состав. Примеры состава алитирующего сплава.The invention relates to welding materials and can be applied in the manufacture of cored wire for welding and surfacing of steels with an open arc in an environment of protective gases and flux. The known flux cored wire flj consisting of a steel sheath and powdered powder containing iron powder, gas-forming, fluxing, deoxidizing and alloying components. However, such flux-cored wire does not possess the necessary resistance to atmospheric corrosion and requires special conditions for its manufacture and storage. When pulling the powder wire, difficult-to-remove greases are used that degrade the quality of the welded joint. One of the methods of corrosion protection is the method of aluminizing steel items for various purposes in molten aluminum and aluminum-based alloys. | 2J. The composition of the alu-based alloy is known, containing the following components,%: 2–5 Magnesium 6–14 0.2–2 Nickel O, 01–1.5 Iron Silicon 0.1–1 Manganese 0.1–1.5 AluminumOtherly 3 Aluminum C The goal is to simplify the regulation of the aliasing layer and to improve the quality of the pry compounds, the composition will also contain copper and boron at the next ratio of x p %: Silicon1-8 Manganese, 0.5-1.5 Magnesium, 1.3-2 Copper, 0.1-0.3 BorO, O2-0.07 Aluminum, Others For the purpose of imparting powder-specific wire-specific properties, the composition additionally contains at least one element selected from the group : 0.3–5 wt.%, Drinking 0.01–0.0566060% nickel 0.5–3 wt. %, beryllium 0.2-0.5 wt.% O, 5 weight. % The proposed binding is intended for the alteration of cored wire having a steel sheath by the known methods of aluminizing. The aluminization of the shell provides the necessary plastic properties and density of the aluminization, the thickness of the transition layer, sufficient adhesion of the aluminum alloy layer to the surface of the steel shell during wire drawing, as well as deoxidation, degassing, modification and alloying of the metal during welding. The adopted silicon doping range makes it possible to quite simply adjust the thickness of the altirun coating due to the significant effect of silicon on the fluidity of the melt. The effect of the thickness of the transitional brittle diffusion layer is already manifested when the alloy contains b.onei. 1. ... weight ..% S and this is the reason for the given lower limit of the composition doping with silicon. The upper limit of the manganese content in the composition is determined by the fact that upon further doping with this element, an increase in the thickness of the transition layer and an increase in the melting point of the alloy are observed. The lower limit of manganese is adopted due to the need to have a technically feasible range of doping, taking into account the simultaneous and positive effect of manganese on the plasticity of the coating (aluminizing layer) in this non-doping range. The upper limit of the magnesium content is due to a significant decrease in the plasticity of the transition layer with a further increase in magnesium in the alloy. Its lower limit is due to the favorable effect on the thickness of the intermediate layer during aluminization, as well as on the degassing and modification of the metal during welding. The upper limit of the copper content in the alitizing alloy is determined by the fact that upon further alloying with this element, an increase in the thickness of the transition layer is observed with a corresponding deterioration in the quality of the coating and a slight decrease in the corrosion resistance of the alloy. The limit of copper content is due to the positive effect on reducing the thickness of the brittle transition layer. The upper limit of boron content in the alloy is due to the effect of its harmful influence, the increase in the melting temperature of the alloy, and the lower limit is due to the positive effect of boron on the properties of the weld metal (a significant increase in the strength of the properties) and the need to have a technically feasible range of doping. The lower limit of the calcium content is due to its positive effect as a modifier and metal degasser during welding, and the upper limit is due to its increasing effect on the plasticity of the coating (aluminizing layer). The upper limit of the lithium content is determined by the deterioration of the plasticity of the diffusion transition layer, and the lower by the positive effect of small lithium additives on the corrosion resistance of the coating and the stabilization of arc burning during welding powdered wire, as well as the need to ensure a mechanically feasible alloying range. The upper limit of the nickel content in the alloy is due to the further enhancement of the harmful effects of nickel on the increase in the melting point of the alloy and the thickness of the brittle transition layer. The lower limit is due to the positive role of nickel as an element contributing to an increase in the corrosion resistance of the alloy and the alloying metal of the weld of the element. The lower limit of the beryllium content is due to the need to increase the corrosion resistance of the alloy and the positive effect of the doping range on reducing the thickness of the brittle transition layer, as well as on the ductility of the coating. When the content in the beryllium alloy is more than 0.5%, a deterioration in the quality of the aluminizing coating may be observed due to an increase in its hardness. The upper limit of zinc content is determined by the growth of its negative effect on the thickness of the transition layer, the lower limit is determined by the positive effect of ZINCA on the aluminization rate and the need to ensure a technically feasible range of doping. Depending on the purpose of the powder wire, the alloying alloy may have a different composition. Examples of the composition of the aluminizing alloy.