SU416938A3 - Способ получения ацетона - Google Patents
Способ получения ацетонаInfo
- Publication number
- SU416938A3 SU416938A3 SU1382946A SU1382946A SU416938A3 SU 416938 A3 SU416938 A3 SU 416938A3 SU 1382946 A SU1382946 A SU 1382946A SU 1382946 A SU1382946 A SU 1382946A SU 416938 A3 SU416938 A3 SU 416938A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- reaction
- catalyst
- reaction liquid
- acetone
- liquid
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
1
Изобретецие относитс к способам получени кетонов, а именно ацетона, который находит применение в основном органическом синтезе .
Известен способ иолучени ацетона путем пропускани изопропанола в смеси с кислородом или воздухом над металлическим медным или серебр ным катализатором, причем кислород берут в количестве 25-70 вес. % от количества, требуемого дл полного окислени изопропанола. Выход ацетона количественный .
С целью одновременного получени изонропанола и ацетона, предлагаетс изомасл ный альдегид окисл. ть кислородсодержащим газом в присутствии катализатора - окиси или гидроокиси, или соли металлов IB, ИВ, I1IA, IVA, VA, VIA, VIIA, или VIII групп периодической таблицы элементов.
Процесс ведут при температуре 100-170°С и давлении предпочтительно 1-5 атм. Катализатор берут в количестве 1-10 вес. % в расчете на металлическую окись. Желательно в качестве кислородсодержащего газа использовать воздух, а в качестве окисей или гидроокисей м еталлов - окиси или гидроокиси серебра, молибдена, ванади , хрома, вольфрама , никел , титана, цери , марганца или кобальта, примен емые .раздельно или в смеси .
Твердый катализатор лучще диспергировать в жидкой реакционной среде, котора может содержать растворитель, представл ющий собой , например, ншдкость, котора практически нейтральна и имеет т. кип. выще 200°С, что дает возможность избежать очень большой утечки этого растворител из реакционной жидкости с газовым потоком, который проходит через жидкость.
Из возможных растворителей можно назвать больщое количество органических соединений , жидких в услови х реакции, например сложные эфиры, весьма устойчивые к окислению, такие как карбоновые эфиры с
разветвленной цепью, содержащий не менее 12 атомов углерода (этил-2-гексаноат этил-2гексила , метил-4-этил-2-пентаноат метил-4этил-2-пентила и т. д.), кислоты, такие как алифатические карбоновые кислоты с нормальной цепью, содержащей 8-12 атомов углерода (пеларгонова , каприлова и капринова ), сложные алифатические или ароматические эфиры с высокой температурой кипени окись ди- (этил-2-гексила) или окись
дифенила, алифатические углеводороды, содержащие 12-16 атомов углерода, (н-додекан и н-тетрадекан) или силиконовые масла, а также смеси этих соединений. Предпочтительно реакцию вести непрерывно , ввод потоки газа, содержащего элементарный кислород, н жндклй нзомасл ный альде гид в разогретую реакционную жидкость, содержащую катализатор в дисперсном состо нии . Вначале диспергируют катализатор в жидком разбавителе с последующим перемешиванием реакционной массы либо механически , либо путем диспергировани кислородсодержащего газа в л идкости. Турбулентное движение в жидкости должно быть достаточно сильным, чтобы обеспечить хорощий контакт газа и жидкости и равномерное распределение катализатора в среде. Реакцию предпочтительно проводить при температуре 110-150°С и давлении от атмосферного до 3 атм, содержание катализатора (в расчете на окись или окиси) 1-6 вес. %. Выбор рабочего давлени зависит от температуры и расхода кислородсодержащего газа. Это давление не должно быть слищком высоким , чтобы изомасл па кислота - побочный продукт реакции окислени - не накапливалась в реакционной жидкости. Напротив, если вынос с газом, выход щим из реакционной жидкости, соединений с высокой температурой кипени (особенно разбавител ) слищком значительный из-за относительно высокого давлени , в этом случае можно установить р дом с реактором дистнлл торное устройство, которое позвол ет сепарировать и отбирать продукты с низкой температурой кипени , включа изомасл ную кислоту, и вновь направл ть в реактор все или часть продуктов с высокой температурой кипени . Если реакцию вести в указанных предпочтительных услови х, количество прореагировавшего изомасл ного альдегида составл ет 35-60%, обычно около 50%. При использовании в качестве катализаторов металлических окисей, которые дают лучщие результаты , практические мол рные выходы трех основных продуктов реакции окислени составл ют , %: Изопропаиол30-40 Ацетон30-40 Изомасл па кислота5-15 Среди идентифицированных посторопних примесей в продуктах реакции имеютс изопропиловый формиат, изопропиловый изобутират , уксуспа и пропионова кислоты, метилэтилкетон , диацетил, диизопропилова окись, диизопропилкетон. В газах содержатс главным образом, об. %: Окись углерода 70-80 Углекислый газ 10-20 Пропан 10-15. В результате реакции образуетс также вода . Сырой продукт реакции содержит 5-10% воды, счита на вес прореагировавших продуктов . Рекуперацию образовавщихс продуктов производ т с помопдью обычных методов (копдеисаци , промывание осадочных газов, нормальна или экстрактивна дистилл ци ). Найдено акже, что дл осуществлени федлагаемого способа выгодно использовать растворитель, который имеет т. кип. ниже 200°С. В качестве такого растворител примен ют изомасл ную кислоту, котора вл етс продук)ом реакции окислени изомасл ного альдегида, так что использование этого соедипепн в качестве растворител не вводит никакого постороннего дл реакции продукта. Это упрощает операции разделени веществ. При использовании в качестве растворител изомасл ной кислоты, котора имеет относительно низкую температуру кипени , рекомендуетс либо проводить реакцию под давлением , достаточным дл того, чтобы эта кислота не выносилась газами, выход щими из реакционной жидкости, со скоростью, больщей скорости ее образовани в жидкости, либо установить на пути газов и паров, выход щих из реакционной жидкости, устройство дл дефлегмировани , позвол ющее конденсировать и направл ть обратно в реактор избыток вынесенной изомасл ной кислоты, чтобы поддерживать посто нным объем реакционной жидкости . Необходимо подчеркнуть, что эта исходна реакционна жидкость, в основном растворитель , будет по мере прохождени реакции замен тьс более т желой реакционной жидкостью, образованной продуктами реакции окислени с высокой температурой кипени . В начале эффективное давление должно быть равно 0,5-5,0 атм, особенно около 1-4 атм. Как будет видно из примеров, при проведении процесса в реакторе с пластинками , перфорированными дл введени воздуха , при эффективном давлении всего 1 атм получают хорощий выход целевых продуктов и высокую производительность установки. Примен емые катализаторы активны в виде растворов в окисл ющей жидкости, так что очень небольщие дозы этих катализаторов (от дес тка - нескольких дес тков до тыс чи частей на 1 миллион металлического катализатора ) достаточны, например 30-1 000 ч. на 1 млн. молибдена или 10-I 000 ч. на 1 млп. марганца. При работе по предлагаемому способу количество прореагировавшего изомасл ного альдегида за одип цикл может достигать 85% а практические мол рные выходы трех основных продуктов реакции могут составл ть, %: Изопропанол30-40 Ацетон35-45 Пзомасл на кислотаО-15. Было установлено, что катализатор действует в реакционной жидкости как частичный деструктор перекисей. В самом деле окисление изомасл ного альдегида в реакционпой жидкости возможно без катализатора, но приводит очень быстро к опасным и неприемлемым концентраци м в ней, особенно в извлеченных продуктах, где содержание перизомасл ной кислоты может составл ть 150-200 г/л.
Пример 1. Вначале диспергируют 100 г окиси молибдена МоОз в 2 л слеси равных объемов этил-2-гексаноата этил-2-гексила и метил-4-этил-2-пентаноата метил-4-этил-2-пе11тила .
Реактор, содержащий эту жидкость, представл ет собой сосуд из пержавеющей стали емкостью 3 л, снабжеииый роторпой мепплкой (1000 об/мии). Через трубку, погруженную в реакционную жидкость, ввод т кислородсодержащнй газ. Ротаметром измер ют расход газа па входе. С помощью дозирующего насоса подают изомасл пый альдегид. Газы, которые выход т из реактора, поступают в сепаратор газа и жидкости объемом 200 см, откуда с помощью сифона возвращают в реактор отделившуюс жидкость. Газы, которые выход т из сепаратора, проход т через конденсатор, охлаждаемый водой при обычной температуре или при 10°С, и через уловители, охлаждаемые смесью ацетона и твердой углекислоты.
Провод т хроматографические анализы смеси жидкостей, полученных в различных элементах , и газов, выход щих из уловителей, содержащих еще значительные количества изомасл ного альдегида, ацетона и изопропанола (последний в меньщем количестве). Газы очищают от них путем барботировани через водный раствор хлоргидрата гидроксиламина , химический анализ которого до и после операции позвол ет контролировать хроматографические анализы газов, выход щих из конденсирующего устройства, которые были сделаны ранее. Счетчик измер ет расход газа после промывки.
Услови реакции следующие (объемы газов в этом примере, как и в последующих, даны при нормальных услови х):
Расход введенного изомасл ного
альдегида, г/час284
Расход поданного воздуха, л/час300
Температура реакционной жидкости , °С130
Эффективное давление, атм1
Получают следующие количества, г/час:
Непрореагировавщий изомасл ный альдегид154
Образовавщийс изопропанол38
Полученный ацетон35
Образовавша с изомасл на кислота17.
Объем полученных после промывки газов составл ет 329 л/час, содержание углекислого газа 3,3 л, пропана 3,6 л, окиси углерода 19.8 л и кислорода 34 л, оставша с часть - азот.
Количество прореагировавщего изомасл пого альдегида составл ет за цикл 45,8%.
Мол рные выходы, %:
Изопропанол35,1
Ацетон33,5
Изомасл на кислота10,7.
Пример 2. Используют тот же аппарат что и в примере 1, с той же самой исходно- реакционной жидкостью.
Услови прове.чени репкнип с,чедуюш,ие:
Расход введ.еппого изол-асл ного альдегида, г/час186
Рлсход введенного ъоз уха , л/час300
Температура реакционной жидкости , °С130
Эффективное давление.
Получают следуюпцге колимес-гва, г/час:
Ненрорсагировавшпй изомасл ный альдегид97
Образовавшийс изоппопапол27,5
Полученный аиетом26,6
Образовав1н сп изомасл иа кислота6,3.
Объем газов, полученных после промывки, составл ет 310 л/час, содержание углекислого газа 3,1 л, пропана 3,5 л, окиси углерода 18,6л и кислорода 30,4 л, оставща с часть - азот.
Количество прореагировавшего изомасл ного альдегида составл ет за цикл 47,8%.
лА1ол рпые выходы, %:
Изопропанол37,1
Ан.етон37,1
Изомасл на кислота5,8.
Пример 3. Примен ют тот же аппарат, что и в примере 1, с той же самок 1 сходпой реакцпонной жидкостью.
Услови реакнпи следуюшие:
Расход введеиного изомасл ного альдегида, г/час250
Расход вве.т.енного воздуха, л/час450
Температура реакционной жидкости , °С 120
Эффективное давление, атм1.
Получают следуюитие колнчества. г/час:
Непрореагипоравтпий и омасл ный альдегид131.5
Образовавнтийс изонрон нол35
Полученный аттетон30,8
Образовавша с изомасл на кислота9,5.
Объем газов после ппомывки сос авл ет 478 л/час, содержание уг.пекнслого газа 6,1 л пропана 2,7 л, окиси углерода 21 л и кислорода 53.5 л, оставша с часть - азот.
Количество непрореагировавтттего изолтасл ного альдегида составл ет за цик,т 47.4%.
Мол рные выходы, %;
Изопропанол35,5
Ап.етон32.2
Изомасл на кислота6,6.
Пример 4. Упот1)ебл ют тот жо аппарат что и в прллсре 1, с TOII же самой исходно реакинопюй жидкостью. УС.ЮВИЯ poaKiuiH следующиеРасход введенного п: омаслпи
го альдегида, г/час250
Расход ввстенного возтуха.
л/час450
Телнератупр рсакииоии: :-KI;I,KOстн ,
Эс;1Н1ектив11ос дав,, Получают следующие количества, г/час: Непрореагировавший изомасл ный альдегид112,5 Образовавшийс изопропанол34,5 Образовавшийс ацетон47,1 Полученна изомасл на кислота 10,1. Количество прореагировавшего изомасл ного альдегида составл ет за цикл 55%. Мол рные выходы, %: Изопропанол30,1 Ацетон42,5 Изомасл на кислота6. Пример 5. Примен ют тот же аппарат, что и в примере 1, но исходную реакционную Лсидкость готов т диспергировапием 100 г окиси молибдена (МоОз) в 2 л силиконового масла . Услови реакции следующие: Расход введенного изомал спого альдегида, г/час273 Расход введенного воздуха, л/час 300 Температура реакционной жидкости , °С130 Эффективное давление, атм1. Получают следующие количества, г/час: Непрореагировавший изомасл ный альдегид137 Полученный изопропапол33.3 Образовавшийс ацетон36,3 Полученна изомасл па кислота13,8. Объем газов после промывки составл сг 303 л/час, содерл ание углекислого газа 2,4 л, пропана 1,6 л, окиси углерода 21 л и кислорода 26 л, оставша с часть - азот. Количество прореагировавшего изомаслчио го альдегида составл ет за цикл 49,8%. Мол рные выходы, %: Изопропанол29.4 Ацетон33.1 Изомасл на кислота8,3. Пример 6. Используют тот же аппарат, что и в примере 1, но начальную реакционную жидкость составл ют диспергировапием 40 г окиси серебра в 2 л силиконового масла из примера 5. Услови реакции следующие: Расход введенного изомасл ного альдегида, г/час230 Расход введенного воздуха, л/час300 Темцература реакционной жидкости , °С130 Давлениеатмосферное Получают следующие количества, г/час: Непрореагировавший изомасл ный альдегид145,5 Образовавшийс изонропанол25,5 Полученный ацетон24,5 Полученна изомасл на кислота14,9. Количество прореагировавшего изомасл ного альдегида составл ет за цикл 36,7%. Мол рные выходы, %: 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 Р1зонропанол36,2 Ацетон36,0 Изомасл на кислота14,4. Пример 7. Примен ют тот же аппарат, о и в примере 1, с исходной реакционной идкостью, что и в примере 6. Услови проведени реакции следующие: Расход введенного изомасл ного альдегида, г/час253 Расход введенного воздуха, л/час 300 Температура реакционной жидкости , °С120. Давление атмосферное Получают следующие количества, г/час: Ненрореагировавщий изомасл ный альдегид 161,3 Образовавщийс изопропанол24 Полученный ацетон 21 Образовавща с изомасл на кислота 14,2. Количество прореагировавшего изомасл ноальдегида составл ют за цикл 36,2%. Мол рные выходы, %: Изопропанол31,4 Ацетон28,4 Изомасл на кислота12,7. Пример 8. Используют тот же аппарат, о и в примере I, но исходную реакционную идкость готов т диспергированием 100 г иси хрома (СггОз) в 2 л этил-2-гексаноата ил-2-гексила. Услови реакции следующие: Расход введенного изомасл ноного альдегида, г/час275 Расход введенного воздуха, л/час300 Температура реакционной жидкости , °С120 Давление атмосферное. Получают следующие количества, г/час: Непрореагировавший изомасл ный альдегид141 Полученный изопронанол24,5 Образовавщийс ацетон35,6 Полученна изомасл на кислота25,2. Количество прореагировавшего изомасл ноальдегида составл ет за цикл 48,8%. Мол рные выходы, %: Изопропанол21,9 Ацетон32,9 Изомасл на кислота15,4. Аналогичные опыты, но с заменой окиси ома окис ми никел , ванади , вольфрама и тана привод т к незначительно отличаюимс результатам. В этих же услови х с исью цери получают такие же результа , но при меньшей концентрации катализара в реакционной жидкости (1,25% вместо %). Пример 9. Готов т катализатор дисперрованием 3 вес. % окиси молибдена в I л омасл ной кислоты и приготовленную масзаливают в реактор из нержавеющей стали ъемом 3 л.
9
В реакционную жидкость ввод т 585 г изомасл ного альдегида и 900 л воздуха в 1 час.
Рабоча температура 130°С, эффективное давление 3,5 атм, перемешивание осуществл ют с помощью механической мешалки с анкером (1 000 об/мин).
Изомасл ный альдегид ввод т с помощью дозирующего насоса, а воздух - с помощью ротаметра и погруженной трубки. Пары, выход щие из реакционной жидкости, конденсируют и устанавливают баланс между конденсатами и неконденсированными газами.
Содержание перекисей в реакционной жидкости , счита на перизомасл ную кислоту, составл ет 7 г/л.
Общее количество прореагировавшего изомасл ного альдегида за цикл равно 64,5%.
Мол рные выходы, %:
Ацетон33,6
Изопропанол24,9
Изопропиловый формиат9,15
Изопропиловый изобутират3,4
Изомасл на кислота10.
Выход ацетона составл ет 102 г/час на 1 л реакционной жидкости.
Пример 10. Поступают также, как в примере 9, но не сразу, а после фильтровани исходной реакционной жидкости, чтобы удалить часть катализатора, котора находитс в виде суспензии, и оставить только растворившуюс часть. Содержание растворившейс окиси молибдена составл ет 1 г/л.
Получают следующие результаты; Содержание перекисей в реакционной жидкости, г/л8 Общее количество прореагировавшего изомасл ного альдегида , % 64. Мол рные выходы, %: Ацетон 35,8 Изопропанол 23,1 Изопропиловый формиат 7,,15 Изопропиловый изобутират 3,1 Изомасл на кислота 14.
Выход ацетона составл ет 109 г/час на 1 л реакционной жидкости. Учитыва точность хроматографического анализа, можно считать результаты примеров 9 и 10 практически идентичными .
10
Пример 11. Примен ют тот же аппарат и ту же реакционную жидкость, что и в примере 9, но при эффективном давлении 1 атм и температуре реакционной жидкости 110°С. В этих услови х дл поддержани количества прореагировавшего изомасл ного альдегида около 65% приходитьс значительно уменьшить по сравнению с примером 9 подачу изомасл ного альдегида и воздуха (после изомасл ного альдегида 115 г/час, воздуха 150 л/час).
Общее количество прореагировавшего изомасл ного альдегида за цикл составл ет 65,4%. Мол рные выходы, %:
Ацетон42,2
Изопропанол13,5
Изопропиловый формиат14,1
Изопропиловый изобутират5,25
Изомасл на кислота14,1.
Выход ацетона составл ет 25,6 г/час на 1 л реакционной жидкости.
Предмет изобретени
Claims (5)
1. Способ получени ацетона путем окислени исходного сырь кислородсодержащим газом в присутствии катализатора с выделением целевых продуктов известными приемами , о т-л и ч а ю щ и и с тем, что, с целью обеспечени возможности одновременного получени изопропанола, в качестве исходного сырь используют изомасл ный альдегид, а в качестве катализатора - окиси или гидроокиси , или соли металлов IB, ИВ, I1IA, IVA, VA,
VIA, VIIА или VIII групп периодической таблицы элементов и процесс ведут в среде органического растворител при 100-170°С.
2. Способ по п. 1, отличающийс тем, что процесс ведут при 110-150°С.
3. Способ по пп. 1 и 2, отличающийс тем, что процесс ведут при давлении 1-5 атм.
4.Способ по пп. 1, 2 и 3, от л и ч а ю щи и с тем, что в качестве окисей или гидроокисей металлов примен ют окиси или гидроокиси
серебра, молибдена, ванади , хрома, вольфрама , никел , титана, цери , марганца или кобальта .
5.Способ по пп. 1-4, отличающийс тем, что катализатор берут в количестве не
больше 10 вес. %.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR500A FR90609E (fr) | 1966-02-25 | 1968-03-28 | Machine de fenaison à rotors commandés |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU416938A3 true SU416938A3 (ru) | 1974-02-25 |
Family
ID=9688880
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU1382946A SU416938A3 (ru) | 1968-03-28 | 1969-11-25 | Способ получения ацетона |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU416938A3 (ru) |
-
1969
- 1969-11-25 SU SU1382946A patent/SU416938A3/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6545178B1 (en) | Method for production of acrolein and acrylic acid from propylene | |
CA1310332C (en) | Impurity removal from carbon monoxide and/or hydrogen- containing streams | |
SU416938A3 (ru) | Способ получения ацетона | |
US2497889A (en) | Oxidation of ethers using aldehyde-activated catalysts | |
AU645189B2 (en) | A process for the recovery of rhodium from the residues of the distillation of products of the oxo synthesis | |
US10792652B2 (en) | Methods to rejuvenate a deactivated hydroformylation catalyst solution | |
RU2738842C2 (ru) | Способ получения уксусной кислоты | |
US4339599A (en) | Process for the preparation of benzene-monocarboxylic acids | |
RU2606125C2 (ru) | Процесс производства уксусной кислоты | |
JP6425837B1 (ja) | 酢酸の製造方法 | |
US3337603A (en) | Continuous frocess of preparing formyl carboxylates and cyano aldehydes by the 0x0 reaction | |
US11028033B2 (en) | Method for producing terpene aldehydes and terpene ketones | |
US3767711A (en) | Process for producing isopropanol and acetone | |
US3928434A (en) | Oxidative removal of impurities from acetic acid | |
JP5741516B2 (ja) | フルオロアルキルアイオダイドの製造方法 | |
US1935627A (en) | Apparatus for feeding catalyst | |
CN111268695A (zh) | 来自氧安德卢梭法的hcn中有机腈杂质水平的减少 | |
JPH0662480B2 (ja) | α,ω−ジアルデヒドの製造方法 | |
EP0361372A1 (en) | Anhydrous diluents for the isobutylene oxidation reaction to methacrolein and methacrolein oxidation to methacrylic acid | |
US3290362A (en) | Process for preparing esters and acetals by the oxidation of olefins | |
US3132177A (en) | Recovery of reaction products and of catalysts from the raw product of the synthesis of acetic acid from carbon monoxide and methanol | |
EP0476333B1 (de) | Verfahren zur gleichzeitigen Herstellung von Essigsäure und Essigsäureanhydrid | |
US3987103A (en) | Preparation of isopropanol and acetone | |
JPH0662479B2 (ja) | ジアルデヒドの分離方法 | |
SU1051086A1 (ru) | Способ совместного получени эпоксисоединений моноэфиров @ -диолов и карбоновых кислот |