SU403154A1 - Способ получения ароматических углеводородов12 - Google Patents
Способ получения ароматических углеводородов12Info
- Publication number
- SU403154A1 SU403154A1 SU58935A SU58935A SU403154A1 SU 403154 A1 SU403154 A1 SU 403154A1 SU 58935 A SU58935 A SU 58935A SU 58935 A SU58935 A SU 58935A SU 403154 A1 SU403154 A1 SU 403154A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- reaction
- temperature
- reaction zone
- aromatic hydrocarbons
- zone
- Prior art date
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 45
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 8
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 8
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 8
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 5
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- -1 alkyl aromatic compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- FYGHSUNMUKGBRK-UHFFFAOYSA-N 1,2,3-Trimethylbenzene Chemical compound CC1=CC=CC(C)=C1C FYGHSUNMUKGBRK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KVNYFPKFSJIPBJ-UHFFFAOYSA-N 1,2-diethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1CC KVNYFPKFSJIPBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HYFLWBNQFMXCPA-UHFFFAOYSA-N 1-ethyl-2-methylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1C HYFLWBNQFMXCPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- PNDPGZBMCMUPRI-UHFFFAOYSA-N iodine Chemical compound II PNDPGZBMCMUPRI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011630 iodine Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N o-xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 description 1
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 1
Description
Насто щее изобретение относитс к области получени ароматических углеводородов термическим гидродеалкилированием алкилзамещенпых ароматических углеводородов или их смеси неароматическими углеводородами.
Известен способ получени бензола путем термического гидродеалкилировани , заключающийс в том, что сырье в смеси с водородом нагревают до температуры около 600°С и затем пропускают через первую реакционную зону, работающую в режиме идеального вытеснени , и затем после промежуточного охлаждени путем смещени с хладагентом - во вторую реакционную зону также работающую в услови х, близких к идеальному вытеснению .
Способ осуществл етс при повыщенном давлении, при температуре 600-800°С. Регулирование температуры путем подачи хладагента неизбежно требует увеличени размеров оборудовани в св зи с использованием дополнительного количества газа в качестве хладагента. Поскольку колебани температуры и расхода хладагента способны вызывать изменение свойств реагентов в зоне реакции , этот метод работы оказалс чрезвычайно трудным. Кроме того, поскольку скорость реакции вл етс показательной функцией температуры , после окончани реакции температура в реакционной зоне с идеальным вытеснением начинает быстро возрастать в направлении потока реакционной массы.
Верхний предел повышени температуры в такой адиабатической зоне реакции определ етс , в первую очередь, количеством теплоты реакции и удельной теплотой реакционной массы. Величина измен етс в щироких пределах в зависимости от состава исходного сырь . Например при гидродеалкилировании толуола температура равна 120°С, а при гидродеалкилировании фракции, содержащей неаро .матические углеводороды, она может быть 150-300°С.
Так, если темнература исходного газа будет увеличена до температуры, достаточной дл инициировани реакции гидродеалкилироваим , например до 580-650°С или выше на входе в зову реакции идеального вытеснени , то те.мпература на выходе из зоны реакции неизбежно повыщаетс до 800-950°С, что вызывает затруднени в осуществлении способа. .Дл устранени указанных недостатков гидродеалкилирование алкилированных ароматических соединений провод т по меньщей мере в двух зонах реакции: в первой зоне в услови х идеального смещени и во второй или в исследующей зоне реакции в услови х идеального вытеснени . Сырье, содержащее алкилзамещенные ароматические углеводороды или смесь алкилзамещенных ароматических углеводородов и пеароматических углеводородов нагревают вместе с водородом и ироцускают цо меньшей мере через две зоны реакции. По цредлагаемому сиособу реакцию осуществл ют в услови х идеального смешени , что нозвол ет иоддерживать темиературу в зоне реакции на нужном уровне. Таки образом в услови х идеального смен1ени регулировать температуру зоны реакции так, чтобы не было ненужного иревыщени темнературы инициировани реакции. Так как темнература в зоне реакции идеального смешени должна быть такой ке, как на выходе из нее, исходный материал следует подавать на вход в зону реакции при темнературе , котора ниже на разность темиератур на входе и на выходе зоны реакции. Эта разность определ етс теплотой реакции и удельной теплотой реакционной массы. Поэтому принима , что темнература реакционной зоны при инициировании реакции 650°С, температуру на входе в зону реакции можно понизить до 400-500°С. Другими словами, использу систему идеального смешени , реакцию можно проводить при более низкой температуре, например на 200-300°С ниже. Кроме того, создаетс возможность такого же сииженн температуры на входе в реакционную зону. Следовательно, реакцию вести при температуре с нижним пределом 580°С и верхним пределом 850°С. Это облегчает выбор материала дл оборудовани и вл етс фактором предупреждени нежелательных побочных реакций. С целью обеспечени чистоты бензола необходимо добитьс полного превращени неароматических углеводородов в зоне реакции в легкие углеводороды, которые можно легко отделить от лсидкого продукта в газожидкостном сепараторе. Неароматические углеводороды полностью превращаютс в легкие углеводороды , если предусмотреть проведение реакции во второй или следующей зоне в режиме идеального вытеснени . В адиабатической зоне реакции идеального вытеснени раснределение времени пребывани сужаетс и отсутствует стади отделени частично ненрореагировавшего вещества. Таким образом, исход из изложенного, можно сказать, что по предлагаемому сиособу втора и люба последующа ступень реакции протекает в услови х идеального вытеснени . Поэтому на нервой стадии ироцесса согласно данному изобретению примен ют реактор струйного типа с внутренней рециркул цией , в котором используют кинетическую энергию движущегос газа. Можно также примен ть внутреннее перемешивание, иодава жидкость в танге1щиальном направлений вдоль внутренней стенки реактора. Реакторы, которые можно исиользовать в процессе на второй и последуюи1,ей ступен х, могут быть типа обычного адиабатического полого цилиндра. Их заполн ют кольцами Рашига или фарфоровой набивкой дл иозышенн однородности потока. В случае необходимости в реакционную смесь подают водород в качестве хладагента между реакторами первой и последующей ступеней. По предлагаемо1му способу исходным сырьем служат алкилированные ароматические соединени : толуол, ксилол, этилбензол, пронилбензол , метилэтилбензол, триметилбензол и диэтилбензол, а также углеводородные фракции, содержащие неароматические углеводороды - парафиновые, нафтеновые и олефнновые . В предлагаемом способе используют такие содержащие газообразный водород примеси , как легкие углеводороды (например метан , этан и пропан, окись углерода и двуокись углерода) -при условии, что содержание основного продукта составл ет более 40 об. % или лучще более 60 об. %. Оптимальное количество водорода, подаваемого в зону реакции, должно быть более 1 мол или лучше 2-10 молей на 1 моль исходного сырь . Если брать водорода менее 2 молей на 1 моль сырь , то снижаетс скорость деалкировани и возмол но осмоление продукта, т. е. образование побочного продукта реакции гидродеалкилировани , за счет чего уменьшаетс выход ароматических углеводородов . Кроме того, в этом случае возможно образование нагара, что ведет иногда к засорению реактора. Использование же слишком большого количества водорода, например более 10 молей на 1 моль сырь , не дает заметного увеличени выхода, т. е. экоиомически не оправдано. Оптимальна температура реакционной зоны в данном процессе должна быть в начале реакции 580-800°С и давлении 1-60 кг/см, по предпочтительно 10-40 кг/см изб. Таким образом при наличии двух или более раздельных зон реакции в, процессе гидродеалкилированн предлагаемый способ имеет следующие преимущества: исходное сырье можно подавать в зону реакции при более низкой температуре; облегчаетс регулирование темнературы в зоне реакции при высоко экзотермической реакции, т. е. возвращение продукта в реакционный цикл необ зательно, а такжене требуетс нагнетание водорода или инертного газа в качестве хладагента; возможно получение деалкилированного продукта высокой чистоты; возможно использование реактора меиьщей емкости. Пример 1. Крекинг-остаток - побочный продукт крекинга лигроина с вод ным паром в производстве этилена, подвергают гидрогенизации и полученный продукт используют в качестве исходного продукта. Его пределы кипени 65-180°С, состав следующий:
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU403154A1 true SU403154A1 (ru) |
Family
ID=
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2640207C1 (ru) * | 2017-07-11 | 2017-12-27 | Публичное Акционерное Общество "Нижнекамскнефтехим" | Способ получения бензола из ароматических углеводородов C6-C9 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2640207C1 (ru) * | 2017-07-11 | 2017-12-27 | Публичное Акционерное Общество "Нижнекамскнефтехим" | Способ получения бензола из ароматических углеводородов C6-C9 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE60302545T2 (de) | Verfahren zur herstellung von niederen olefinen durch steamcracking | |
US2377847A (en) | Process for converting hydrocarbons | |
US4725349A (en) | Process for the selective production of petrochemical products | |
US3579601A (en) | Pyrolysis of hydrocarbons | |
US20110174682A1 (en) | Compression Reactor And Process For Hydroprocessing | |
JPS6160879B2 (ru) | ||
US3557241A (en) | Decoking of onstream thermal cracking tubes with h20 and h2 | |
US2904502A (en) | Method of cracking hydrocarbons | |
US4369255A (en) | Method of obtaining improved equilibrium conditions and of simultaneously producing steam under high pressure in the production of methanol | |
CA1047542A (en) | Production of hydrocarbons | |
CN104692993B (zh) | 通过微通道反应器合成降冰片烯的方法 | |
US3607960A (en) | Thermal hydrodealkylation process | |
US4520224A (en) | Thermal cracking method for producing olefins from hydrocarbons | |
SU403154A1 (ru) | Способ получения ароматических углеводородов12 | |
US3641183A (en) | Injection of an electrically heated stream into a steam cracked product | |
US2859258A (en) | Process for the production of ethylene | |
US6271431B1 (en) | Process for thermal pyrolysis of a feedstock that contains ethane | |
US3857685A (en) | Synthetic natural gas production using a plug-flow reactor | |
US3374280A (en) | Thermal hydrodealkylation process | |
WO2022200532A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines synthesegasgemischs | |
US3437714A (en) | Process for the production of ethylene | |
US2379751A (en) | Method of compressing gases and utilizing the same | |
US3210432A (en) | Thermal hydrogenolysis of polyphenyls | |
US3288873A (en) | Thermal hydrodealkylation of naphthalene precursors | |
US3825610A (en) | Selective hydrogenation of naphthalenes |