SU1803389A1

SU1803389A1 - Cпocoб oчиctkи tpahcпoptepho-moeчhoй boды caxaphoгo зaboдa

Info

Publication number: SU1803389A1
Application number: SU904874739A
Authority: SU
Inventors: Yurij V Raskin; Vasilij S Samojlenko; Lyudmila I Panchenko; Nadezhda V Raskina
Original assignee: Vsesoyuznyj Nii Sakharnoj Prom
Priority date: 1990-08-21
Filing date: 1990-08-21
Publication date: 1993-03-23

Description

Изобретение относится к способам очисТкитранспортерно-моечнойводы сахарных заводов от взвешенных частиц.

Целью изобретения является повышение экономичности путем снижения расхода реагента и продолжительности отстаивания.

Транспортерно-моечную воду, поступающую на очистку, разделяют на два потока в соотношении 1/3-2/5:2/3-3/5, затем первой поток обрабатывают известью до рН=10,0-11,0 и отстаивают, а второй - соляной кислотоу до рН=4,0-6,0 и также отстаивают, после чего очищенные потоки соединяют до достижения рН=6,5-7,5 и возвращают на завод на гидротранспортер свёклы и свекломойку.

Получение очищенной воды с рН=6,57,5 является необходимым условием для способа, т.к. эта вода поступает на гидротраспортирование и мойку свеклы. При pH выше указанных значений увеличивается расход дефицитной извести, а при pH ниже 6,0, т.е. в кислой среде, возрастает жизнедеятельность микроорганизмов и, как следствие, увеличиваются потери сахара.

Соотношение двух потоков в пределах 1/3-2/5 к 2/3-3/5 определено необходимостью получения при их соединении рН=6,57.5, одновременно опытным путем установлено, что при обработке 1-го потока известью pH среды должно быть в пределах 10,0-11,0, т.к. при рН<1,0 ухудшается процесс коагуляции, а при рН>11,0 наблюдается пенение: при обработке 2-го потока

1803389 А1 соляной кислотой установлено, что при рН>6,0 также ухудшается процесс коагуляции, а при рН<4,0 вследствие сильно кислой среды будет корродировать оборудование.

На фиг.1 изображены: 1 и 1 -дозаторы реагента соответственно Са(ОН)г и HCI; 2 и 2 - смесители реагента с водой; 3 и 3 камеры хлопьеобразования; 4 и 4 '-отстойники; 5 - смеситель очищенных вод,

Способ осуществляют следующим образом.

После удаления из транспортерно-моечной воды крупных примесей, ее разделяют на два параллельных потока в количественном соотношении 1/3-2/5:2/3-3/5, В каждом потоке вода проходит стадии:

- обработку реагентом (Са(ОН)г или HCI), который подают из дозатора 1 и Г;

- смешивания в смесителе 2 с реагентом;

- образование хлопьев, что осуществляют в камерах хлопьеобразования 3;

- удаления из воды укрупнившихся в результате коагуляции хлопьев, что осуществляют в отстойнике 4;

- смешивания двух потоков очищенных вод в смесителе 5.

При этом pH осветленной воды, подаваемой на гидротранспортер и мойку свеклы, в среднем равно 7,0.

Заявляемое изобретение иллюстрируется следующими примерами конкретного исполнения.

Пример 1 (по прототипу).

Очистку транспортерно-моечной воды проводят в две стадии. На 1 стадии воду подвергают отстаиванию без применения реагентов, отделяя грубодисперсные вещества. На II стадии эту воду обрабатывают известковым молоком до рН=10,0-11,0 и вновь отстаивают, отделяя мелкодисперсные вещества.

Опыт, проводился при температуре воды равной 12°С и pH исходной воды равном 7,0.

Начальная и остаточная концентрации взвешенных веществ и эффект очистки воды

были следующими.
На стадии I. Начальная концентрация взвешенных веществ, г/л	-9,942;
Остаточная концентрация взвешенных веществ, г/л	-4,524;
Эффект очистки воды,%	- 54,5;
На стадии II. Начальная концентрация взвешенных

веществ, г/л - 4.524;

Остаточная концентрация взвешенных веществ, г/л - 0,582;

Эффект очистки воды, % - 87.

При этом расход извести (по СаО) составил в среднем 0,5 кг на 1 м³ очищаемой воды.

П р и м е р 2.

Очистку транспортерно-моечной воды производят, разделив ее на два потока в соотношении 1/3:2/3 (или 1 ч:2 ч).

Первый поток обрабатывают известковым молоком до рН=10.5 и отстаивают.

Параметры транспортерно-моечной воды первого потока до и после отстаивания были следующими:

- температура, °C - 12;

- начальное pH - 7,0;

- конечное pH -10,5;

- начальная концент- ' рация взвешенных веществ, г/л - 6,353;

- остаточная концентрация взвешенных веществ, г/л -0,432;

- эффект очистки воды,% -93,2.

Расход извести (по СаО) составил 0,5 кг на 1 м³ очищаемой воды.

Второй поток обрабатывают соляной кислотой.

Параметры транспортерно-моечной воды второго потока до и после отстаивания были следующими:

- температура, °C	- 12;
- начальное pH	- 7,0;
- конечное pH	- 5,7;
- начальная концент-
рация взвешенных
веществ, г/л	- 6,277
-остаточная концент-
рация взвешенных
веществ, г/л	- 0,570
- эффект очистки
воды,%	- 90,2.

Расход технической соляной кислоты (45%) составил 1 кг на 1 м³ очищаемой воды.

ПримерЗ.

Очистку транспортерно-моечной воды производят разделив ее на два потока в соотношении 2/5:3/5. Первый поток обрабатывают известковым молоком до рН=11,0 и отстаивают.

Параметры транспортерно-моечной воды I потока до и после отстаивания были следующими:

- температура, °C - 12;

- начальное pH -7,0;

- конечное pH -11,0;

- начальная концент-

рация взвешенных
веществ, г/л - остаточная концент-	-6,451;
рация взвешенных		5
веществ, г/л - эффект очистки	-0,421;
воды. %	-93.5.
Расход извести (по СаО) составил 0,55
кг на 1 м очищаемой воды.		10

Параметры транспортерно-моечной во1/3:2/5:2/3:3/5. При таких пределах pH смеси потоков очищаемой воды будет находиться в пределах 6.5-7,5 (в среднем 7,0) и сильного пенения на тракте подачи свеклы в завод не наблюдается. Как это видно из табл.1, вода сильно пенится в очень кислой или очень щелочной среде (pH 5,5 или рН=12).

Таким образом, применение заявляемого способа очистки транспортерно-моечной воды позволяет более чем в два раза уменьшить расход дефицитной извести на очистку воды, используя техническую соляную кисды второго потока до и после отстаивания

были следующими:
- температура, °C	-12;
- начальное pH	- 7,0;
- конечное pH	-4.5;
- начальная концент-
рация взвешенных
веществ, г/л	-6.048;
-остаточная концент-
рация взвешенных
веществ, г/л	- 0,580;
- эффект очистки, %	- 90,4.
Расход технической	соляной кислоты

лоту.

При этом уменьшаются размеры и стоимость отстойников по сравнению с прототипом, т.к. в результате процесса коагуляции при обработке известью и соляной кислотой продолжительность отстаива20 ния уменьшается в три-четыре раза.

(45%) 1.,4 кг на 1 м очищаемой воды.

После смешивания потоков получили рН=7,0.

Соотношение потоков и другие параметры очистки транспортерно-моечной воды; по заявляемому способу приведены в таф1,1.

. Как это видно из табл.1, соотношение щелочного потока к кислому потоку воды доЬжно находиться в пределах

Claims

Формула изобретения

Способ очистки транспортерно-моечной воды сахарного завода реагентной об25 работкой с последующим отстаиванием и возвратом очищенной воды в производственный процесс, отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности путем снижения расхода реагента и продол30 жительности отстаивания, обрабатываемую воду предварительно разделяют на два потока в соотношении 1/3-2/5:2/3-3/5: меньший поток обрабатывают известью до pH 10,0-11,0, больший поток - соляной кисло35 ' той до pH 4,0-6,0 и после отстаивания потоки смешивают до pH 6,5-7,5.

№/№ Реагент Соотно- pH пото- Началь- Остато- Эффект pH воды Приме- опыта ш е н и е ка воды ная кон- ч н а я очистки после чание потоков центра- концен- воды, смеши- воды ция т а ц и я % в а н и я взвесей, взве- потоков. г/л сей,г/л 1 Са(ОН)₂ 1/3 8,0 10,428 7,340 29,6 6,5 Слабое HCI 2/3 6,5 10,510 7,521 28,4 пенение 2 Са(ОН)г 1/3 9,0 9,515 4,232 .50,3 . 7.0 · Нет HCI 2/3 6,0 10,210 6,323 38,1 пенения 3 Са(ОН)2 1/3 10,5 6,353- 0,432 ; 93,2 7,0 Нет HCI 2/3 5,7 6,277 6,570 90,2 пенения

Продолжение таблицы

№/№ Реагент Соотно- pH пото- Начал ь- Остато- Эффект pH воды Приме- опыта ш е н и е ка воды ная кон- ч н а я очистки после чание потоков центра- концен- во д ы , смеши- воды ц и я т а ц и я % в а н и я взвесей, взве- потоков г/л сей,г/л 4 Са(ОН)г \ 2/5 11,0 6,451 0,421 93,5 7,0 Слабое HCI 3/5 4.5 6,048 0,580 90.4 пенение : 5 Са(ОН)2 2/5 10.0 8,652 0,751 91,3 7,0 Слабое HCI 3/5 4,0 8.859 0,672 92,4 пенение 6 Са(ОН)2 . 1/2 11,0 9,954 0,555 94,4 7.5 Нет HCI .1/2 4,0 8,958 0,572 93,6 пенения 7 Са(ОН)₂ 1/5 11,5 10,400 0,292 97,2 5,5 Слабое HCI 4/5 4,0 9,567 0,898 90,6 пенение 8 Са(ОН)г 1/3 11.0 5,228 0,158 97,0 •7,0 Нет HCI 2/3 5.0 5,531 0,256 95,4 пенения 9 Са(ОН)г 2/5 11,0 4,950 0,150 97,0 7,0 Нет HCI 3/5 5.7 5,100 0,300 94,1 пенения 10 Са(ОН)₂ 1,0 12,0 5,00 0,250 95 12,0 Слабое HCI 0,0 ч - - - пенение 11 Са(ОН)г 0,0 - - - - Слабое HCI 1.0 3.5 4,910 0,353 92,8 3,5 пенение 12 Са(ОН)г 2/3 9.5 6,123 1,224 80,0 9,0 Нет НС1 1/3 6,5 6,546 4,157 36,5 пенения

Составитель Ю.Паскин Редактор Техред М.Моргентал Корректор А.Обручар

Заказ 1031 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5

Производственно-издательский комбинат Патент, г. Ужгород, ул.Гагарина, 101