SU1801102A3 - Teплoизoляциohhый лeгkobechый oгheупop - Google Patents
Teплoизoляциohhый лeгkobechый oгheупop Download PDFInfo
- Publication number
- SU1801102A3 SU1801102A3 SU904817981A SU4817981A SU1801102A3 SU 1801102 A3 SU1801102 A3 SU 1801102A3 SU 904817981 A SU904817981 A SU 904817981A SU 4817981 A SU4817981 A SU 4817981A SU 1801102 A3 SU1801102 A3 SU 1801102A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- silicon
- refractory
- heat
- binder
- silicon oxynitride
- Prior art date
Links
Description
Изобретение относится к. огнеупорной промышленности и может быть использовано для изготовления огнеупорных изделий, применяемых в футеровке тепловых агрегатов при температуре до 1600°С.
Целью заявляемого технического решения является увеличение термостойкости и снижение газопроницаемости при сохранении высокой прочности.
Поставленная цель достигается тем, что в известном огнеупоре, содержащем аAI2O3 в виде полых сфер и тонкодисперсную связку, связка содержит а -АЦОз оксинитрид кремния и кремний элементарный при следующем соотношении компонентов (мас.%):
а-АЦОз в виде полых
сфер | Основа |
а-АЦОз тон ко дис- | |
персный | 0,1-20,0 |
Оксинитрид | |
кремния | 5-10 |
кремний элемен- | |
тарный | з-ю |
Предлагаемый огнеупор представляет из себя а -АЦОз в виде полых сфер, пустоты между сферами заполнены тонкодисперс- | ной пористой связкой. Пористая связка имеет вид зерен размером менее 0,063 мм и представлена минеральным составом: аАЦОз, кремний элементарный и кристаллический оксинитрид кремния, локализованный по границам сфер и поверхности пор, образованных пространствами между частицами. i
Данные изделия получают формовани- ем из масс, содержащих пустотелые корундовые сферы и элементарный кремний. Оксинитрид кремния образуется в процессе обжига изделий в атмосфере азота при тем- j пературе 1400°С. ;
Наличие в составе огнеупора крупных сфер и тонкодисперсной связки из указанных компонентов, взятых в заявленных соотношениях, обеспечивают изделиям повышение термостойкости и уменьшение газопроницаемости. На повышение термостойкости оказывает влияние тот факт, что
1801102 АЗ данная композиция имеет более низкий т.к.л.р. по сравнению с чистым AI2O3.
Понижение коэффициента газопроницаемости определяется образованием замкнутых пор меньшего диаметра, которое обусловлено процессом реакционного спекания за счет взаимодействия компонентов шихты с газообразным азотом, в частности, оксинитрид кремния, образовавшийся в результате взаимодействия с газовой средой, локализуется по поверхности пор, соответственно снижая их размер. Уменьшение размер пор приводит к снижению газопроницаемости огнеупора в целом, что повышает его устойчивость к агрессивным средам.
Присутствие в составе огнеупора оксинитрида кремния в количестве менее 5% не дает эффекта по термостойкости и газопроницаемости из-за незначительного количества добавки.
Наличие в огнеупоре оксинитрида кремния более 10% усложняет технологический процесс: возникает необходимость менять режим обжига (увеличивать выдержку), что повышает расход электроэнергии и азота. Кроме того, образующийся в большом количестве оксинитрид кремния перекрывает поры, что затрудняет дальнейшее реакционное спекание, а, следовательно, остается непрореагировавшей часть Si, что ухудшает эксплуатационные свойства огнеупора.
Содержание элементарного кремния менее 3% также не дает эффекта из-за малого количества добавки и возникает необходимость повышения температуры обжига до 1600°С.
При содержании Si элементарного более 10% ухудшаются эксплуатационные свойства огнеупора, из-за наличия большого количества легкоплавкой фазы (ΐ плавления Si = 1410°С).
Содержание тонкодисперсного аAI2O3 в связке менее 0,1 % снижает прочность изделий, а содержание более 20% затрудняет процесс образования оксинитрида кремния, т.к. наблюдается эффект экранирования частиц элементарного кремния.
Нами установлено, что сочетание аAI2O3 в виде полых сфер и тонкодисперсной связки, представленной а -AI2O3, оксинитридом кремния и кремнием элементарным, позволяет получить структуру огнеупора, обладающую значительной термостойкостью и низкой газопроницаемостью при сохранении остальных эксплуатационных характеристик, а также снизить температуру спекания для получения данной структуры. Указанная структура огнеупора в составе известных огнеупоров отсутствует. Это позволяет сделать вывод о существенности отличий.
Пример выполнения.
Для изготовления предлагаемого легковесного теплоизоляционного огнеупора использовали технические материалы: пустотелые корундовые сферы, тонкомолотый глинозем с размером зерна < 0,063 мм, например, марки ГК и вибромолотый кремний элементарный марки КР-О. Составы шихт представлены в табл. 1.
Компонент шихты - пустотелые корундовые сферы размером 5,0-0,1 мм смешивают со связкой - лигносульфонатом техническим плотностью 1,20 г/см3 и температурой 35-40°С. Различие в примерах конкретного исполнения заключается в том, что в одном случае в качестве тонкомолотой составляющей применяется кремний элементарный, а в другом - смесь из порошков глинозема и кремния элементарного. На предварительно увлажненные связкой пустотелые корундовые сферы вводят тонкомолотую составляющую: либо кремний элементарный, либо смесь его с глиноземом, массу хорошо перемешивают. Прессование ведут при давлении, обеспечивающем сохранность сфер. Изделия сушат при температуре не более 100°С в течение суток. Обжиг проводят в газонаполнительной печи в среде особо чистого азота по режиму, обеспечивающему получение оксинитрида кремния. Минеральный состав и свойства огнеупора приведены в табл. 2 и 3.
Как видно из таблиц, полученный согласно изобретению огнеупор характеризуется таким же значением плотности, что и прототип, но превосходит последний по прочности и термостойкости. Кроме того, температура спекания заявляемых огнеупоров значительно ниже и составляет 1450°С.
Снижение таких структурных характеристик заявляемого огнеупора,как газопроницаемость, капельная пористость, средний диаметр пор позволяет сделать вывод о большей его устойчивости к агрессивным условиям службы.
При равных значениях кажущейся плотности, заявляемый огнеупор имеет в своем составе более мелкие поры, чем прототип, а это обусловливает создание мелкотрещиноватой структуры огнеупора, которая, согласно литературным данным, является наиболее термически устойчивой.
Claims (1)
- Формула изобретенияТеплоизоляционный легковесный огнеупор, содержащий а-АЦОз в виде полых сфер и тонкодисперсную связку, отличающийся тем, что, с целью увеличения термостойкости и снижения газопроницаемости при сохранении высокой прочности, связка содержит a -AI2O3, оксинитрид кремния и кремний элементарный при следующем соотношении компонентов, мас.%: а-АЦОз в виде полых сфер Основа5 Тонкодисперсная связка а -АЦОз 0,1-20,0Оксинитрид кремния 5-10Кремний элементарный 3-10Таблица 1Состав шихт заявляемого и известного теплоизоляционного легкоплавкого огнеупораКомпоненты шихты Содержание, мае. %, по примерам1 2 3 4- 5Пустотелые корундовые сферы, фр. 5,0 0,1 мм 58 63,5 67 84,9 79,9Кремний элементарный 20 21,5 23 15,0 18Тонкодисперсный аAI2O3 . 22 15 10 0,1 0,1Лигносульфонат технический * 9 9 9 9 9 * Лигносульфонат технический сверх 100%.Таблица 2 ·Минеральный состав заявляемого и известного теплоизоляционного легковесного огнеупораМинеральные фазы Содержание, мае. % по примерам1 2 3 4 5 а - AI2O3 в виде полых сфер 65 71 77 89,9 86,9Тонкодисперсная связка: a -AI2O3 20 15 10 0,1 0,1 оксинитрид кремния 5 7,5 10 5 5 кремний элементарный 10 6,5 3 5 8Таблиц а 3Физико-химические свойства заявляемого и известного теплоизоляционного легковесного огнеупораСвойства Примеры1 2 3 4 5Плотность кажущаяся, г/см3 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5Температура спекания, °C 1450 1450 1450 1450 1450ΊПродолжение табл. 3Свойства Примеры1 2 3 4 5Предел прочности при сжатии, Н/мм2 15,0 15,3 13,2 12,6 12,0Дополнительная усалка при 1650°С,%, не более 1,0 1,0 1,0 0,5 0,5Термостойкость, т/смен, 1300°С - воздух 50 50 30 45 47Канальная пористость, % 10,7 10,4 10,2 10,6 10,0Газопроницаемость, мкм2 0,21 0,54 0,48 0,37 0,25Средний диаметр, пор, мкм 1,54 3,93 3,47 2,68 1,82Составитель Н.СоболеваРедактор Техред М.Моргентал Корректор Н.РевскаяЗаказ 1185 Тираж ПодписноеВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР113035, Москва, Ж-35, Раушская наб,, 4/5Производственно-издательский комбинат Патент, г. Ужгород, ул.Гагарина, 101
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904817981A SU1801102A3 (ru) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | Teплoизoляциohhый лeгkobechый oгheупop |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904817981A SU1801102A3 (ru) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | Teплoизoляциohhый лeгkobechый oгheупop |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1801102A3 true SU1801102A3 (ru) | 1993-03-07 |
Family
ID=21510303
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904817981A SU1801102A3 (ru) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | Teплoизoляциohhый лeгkobechый oгheупop |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1801102A3 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0780189A1 (de) * | 1995-12-22 | 1997-06-25 | Elektro-Thermit GmbH | Verfahren zur aluminothermischen Erzeugung einer Stahlschmelze |
RU2564330C1 (ru) * | 2014-10-02 | 2015-09-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Группа "Магнезит" | Состав для изготовления легковесного огнеупора |
CN108530043A (zh) * | 2018-06-05 | 2018-09-14 | 中钢集团耐火材料有限公司 | 一种铝铬质弥散透气复合材料及其制备方法 |
-
1990
- 1990-04-24 SU SU904817981A patent/SU1801102A3/ru active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0780189A1 (de) * | 1995-12-22 | 1997-06-25 | Elektro-Thermit GmbH | Verfahren zur aluminothermischen Erzeugung einer Stahlschmelze |
RU2564330C1 (ru) * | 2014-10-02 | 2015-09-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Группа "Магнезит" | Состав для изготовления легковесного огнеупора |
CN108530043A (zh) * | 2018-06-05 | 2018-09-14 | 中钢集团耐火材料有限公司 | 一种铝铬质弥散透气复合材料及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1088960A (en) | Sintering of silicon nitride using mg and be additives | |
US4119689A (en) | Sintering of silicon nitride using Be additive | |
US3551101A (en) | Preparation of sintered aluminum nitride | |
US5153153A (en) | Sintered ceramic materials based on aluminium titanate, a process for their production and their use | |
US4495301A (en) | Insulating refractories | |
SU1801102A3 (ru) | Teплoизoляциohhый лeгkobechый oгheупop | |
US5459112A (en) | Reaction-bonded silicon carbide refractory product | |
Gadalla et al. | High temperature reactions within SiC–Al2O3 composites | |
US4071371A (en) | High temperature ceramic material suitable for gas turbine applications and a process for producing same | |
US4460528A (en) | Refractory | |
US4225356A (en) | Sintering of silicon nitride using Be additive | |
US4043823A (en) | Lightweight silicon oxynitride | |
US4557884A (en) | Refractory | |
US3329514A (en) | Refractory body and method of making same | |
Lee et al. | Effect of β–Si3N4 seed crystal on the microstructure and mechanical properties of sintered reaction-bonded silicon nitride | |
JPH031270B2 (ru) | ||
Scheppokat et al. | Phase Development and Shrinkage of Reaction‐Bonded Mullite Composites with Silicon Carbide of Different Particle Sizes | |
US3244540A (en) | High alumina refractory bodies | |
Taruta et al. | Liquid phase sintering of bimodal size distributed alumina powder mixtures | |
US4937211A (en) | High strength nitride bonded silicon carbide refractories | |
JPS6212663A (ja) | B4c質複合体およびその製造方法 | |
Lightfoot et al. | Boron‐Containing Ceramic Materials Derived from Polymeric Precursors: Material Characteristics | |
JPS6121964A (ja) | アルミナ質焼結体とその製造方法 | |
SU935493A1 (ru) | Шихта дл изготовлени легковесных огнеупорных изделий | |
JPH0218311A (ja) | 六方晶系炭化珪素プレートレットおよびプレフォーム並びにその製造および利用法 |