SU1752514A1 - Method of treatment of tungsten-cobalt hard alloy tools - Google Patents
Method of treatment of tungsten-cobalt hard alloy tools Download PDFInfo
- Publication number
- SU1752514A1 SU1752514A1 SU904864734A SU4864734A SU1752514A1 SU 1752514 A1 SU1752514 A1 SU 1752514A1 SU 904864734 A SU904864734 A SU 904864734A SU 4864734 A SU4864734 A SU 4864734A SU 1752514 A1 SU1752514 A1 SU 1752514A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- tool
- treatment
- increase
- tungsten
- alloy
- Prior art date
Links
Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Сущность изобретени : режущую часть вольфрамокобальтого инструмента подвергают многократному воздействию импульсного лазерного излученй сначала с плотностью энергии 0,8-1,0 Дж/мм2 с числом импульсов 5-10, а затем с плотностью энергии 1,0-1,2 Дж/мм2, причем общее число импульсов не превышает 15. 1 табл.The essence of the invention: the cutting part of a tungsten-cobalt instrument is subjected to repeated exposure to pulsed laser radiation first with an energy density of 0.8-1.0 J / mm2 with a pulse number of 5-10 and then with an energy density of 1.0-1.2 J / mm2, and the total number of pulses does not exceed 15. 1 tab.
Description
Изобретение относитс к технологии машиностроени , а именно к изготовлению режущего инструмента, в частности сборного твердосплавного инструмента, и может быть использовано в инструментальном производстве дл повышени его эксплуатационной стойкости.The invention relates to mechanical engineering technology, namely to the manufacture of cutting tools, in particular precast carbide tools, and can be used in tool manufacturing to increase its service life.
, Известен способ термической обработки твердосплавного инструмента, по которому провод т его объемный нагрев при температуре 750-1200°С, скорость нагрева при этом равна 10-15 град/с. На определение оптимальных условий охлаждени твердого сплава при закалке оказывает вли ние выбор среды охлаждени , в качестве которой в данном способе используютс воздух, вода, масло, селитра.The known method of heat treatment of a carbide tool, according to which its volume heating is conducted at a temperature of 750-1200 ° C, the heating rate is 10-15 ° C / s. The choice of the cooling environment, in which air, water, oil, and nitrate are used in this method, influences the determination of the optimal conditions for cooling a hard alloy during quenching.
Несмотр на наблюдаемое повышение стойкости инструмента, упрочненного по этому способу, а частности матриц из сплава ВК8 и ВК15, работающих на операци х выт жки и штампоеки, на 15-25%, а также режущего инструмента при фрезеровании конструкционных сталей на 25-32%, при точении жаропрочных сталей на малых скорост х резани на 25-38%, ему присущ р д недостатков. Во-первых, нагрев до 1000°С иIn spite of the observed increase in tool life, hardened by this method, and in particular of the matrices made from BK8 and BK15 alloy, working on drawing and extrusion operations, by 15-25%, as well as cutting tools when milling structural steels by 25-32%, when turning heat-resistant steels at low cutting speeds by 25-38%, it has a number of disadvantages. First, heating to 1000 ° C and
выше, когда интенсивно протекает процесс окислени твердых сПлавтЬв, должен произ- водитьс в электрованне со специальным составом, обеспечивающим, с одной стороны , протекание в твердом сплаве структурных превращений, способствующих повышению стойкости инструмента, с дру- гой стороны, должна отсутствовать образование окисного сло на поверхности сплава. Нар ду с этим больша трудоемкость спосо- , ба, в основном, обусловлена также сложностью проведени термической обработки с охлаждением в специальных средах. Кроме того, каждому твердосплавному изделию вследствие различи их масс и типоразмеров должна отвечать сво оптимальна технологи термической обработки, обеспечивающа максимальную эффективность последней в отношении прочности и долговечности. Таким образом, еще более увеличиваютс трудозатраты на термообработку инструмента, что обусловлено большим разнообразием его форм и типоразмеров.above, when the process of oxidation of solid melts is intensively carried out, it must be carried out in an elec- tronne with a special composition that, on the one hand, ensures that structural changes in the hard alloy lead to an increase in tool durability, on the other hand, there should be no formation of an oxide layer alloy surface. Along with this, the large laboriousness of the method and the ba is mainly due to the complexity of the heat treatment with cooling in special media. In addition, due to the difference in their masses and sizes, each carbide product should have its own optimal heat treatment technology, ensuring maximum efficiency of the latter in terms of strength and durability. Thus, the labor costs for heat treatment of the tool are further increased due to the large variety of its shapes and sizes.
Известен способ обработки режущего инструмента из твердых сплавов, по которому провод т лазерную обработку его режущих кромок либо в режиме без оплавлени There is a known method for processing a cutting tool made of hard alloys, according to which laser processing of its cutting edges is carried out or in the non-reflow mode.
% ю ел% u ate
ЈJ
при следующих параметрах лазерного излучени : длительность импульса генерации f с,- энерги в импульсе Е 15Дж, диаметр п тна в зоне обработки d 8 мм, либо в режиме с оплавлением при т 2,2 , Е 200 Дж, d 8MM.with the following laser radiation parameters: generation pulse duration f s, - pulse energy E 15J, spot diameter in the treatment area d 8 mm, or in the reflow mode at t 2.2, E 200 J, d 8MM.
В первом случае применение указанного способа в приозводственных услови х затруднено из-за отсутстви серийно выпускаемых лазерных технологических устано- вок с требуемыми параметрами импульса генерации, т.е. работающих в режиме модулированной добротности. Кроме того, получаема при этом глубина упрочненного сло сплава недостаточна дл поддержани устойчивой работы инструмента в услови х интенсивного износа, что значительно сужает область применени способа, поскольку упрочненный инструмент можно эффективно использовать только при опре- деленных услови х эксплуатации.In the first case, the application of this method in pre-production conditions is difficult due to the lack of commercially available laser technological installations with the required parameters of the generation pulse, i.e. working in the modulated Q mode. In addition, the resulting depth of the hardened alloy layer is insufficient to maintain stable tool operation under conditions of intense wear, which significantly narrows the field of application of the method, since the hardened tool can be effectively used only under certain operating conditions.
Эффективность обработки по режиму с оплавлением выше, чем при обработке по режиму без оплавлени . Однако большие глубины упрочнени достигаютс в этом случае при увеличении трудоемкости способа , Она возрастает за счет введени в технологический процесс лазерной обработки предварите льного объемного нагрева инструмента до температур 450-550°С в атмос- фере С02 и операции окончательной прецизионной шлифовки и доводки рабочих граней инструмента. Необходимость операции шлифовани обусловлена наличием слоистой структуры по глубине твердого сплава в зоне импульсной лазерной обработки по режиму с оправлением. Свойства внешнего оплавленного сло отрицательно сказываютс на эксплуатационных характеристиках инструмента, Следующий за оп- звленным переходный слой имеет структуру оптимальную дл повышени стойкости инструмента. Чтобы сн ть оплавленный слой и не повредить при этом переходный , вводитс в данном способе операци точной шлифовки и доводки режущих кромок тёердого сплава, что существенно увеличивает трудоемкость. Кроме этого, такой способ лазерной обработки кромок инструмента не может быть реали- зован дл упрочнени многогранных неперетачиваемых пластин (далее в тексте - МНП) из твердых сплавов, примен емых, в частности, дл оснащени сборных токарных резцов, что сужает область применени способа.The efficiency of the refined treatment is higher than that of the non-reflow treatment. However, greater depths of hardening are achieved in this case with an increase in the labor intensity of the method. It increases due to the introduction into the laser processing process of a preliminary volumetric heating of the instrument to temperatures of 450-550 ° C in the atmosphere of C02 and the operation of final precision grinding of the tool . The necessity of the grinding operation is due to the presence of a layered structure over the depth of the solid alloy in the zone of pulsed laser treatment according to the mode with rimming. The properties of the outer melted layer adversely affect the performance of the tool. The next-to-last transition layer has an optimal structure to increase tool life. In order to remove the melted layer and not to damage the transition layer, an operation of precise grinding and finishing of the cutting edges of the hard alloy is introduced in this method, which significantly increases the labor intensity. In addition, this method of laser processing of tool edges cannot be implemented for strengthening multi-faceted non-transferable plates (hereinafter referred to as MNP) from hard alloys used, in particular, to equip precast turning tools, which limits the scope of application of the method.
Обработка по режиму без оплавлени , как и по режиму с оплавлением, проводитс однократным воздействием импульсногоThe non-reflow treatment, as in the reflow mode, is carried out by a single pulsed exposure.
лазерного излучени на поверхность твердого сплава, В этом случае не достигаетс стабильность улучшенных стойкостных характеристик облученного твердосплавного инструмента, что в большой степени определ етс различи ми в количественных и качественных структурных характеристиках твердосплавных изделий в состо нии поставки . Так, исходные сжимающие напр жени в карбидных зернах измен ютс до 100 до 700 МПа. Различи в тонкой структуре карбидов (дисперсно-мозаична структура и микроискажени кристаллической решетки вследствие нарушени стехиометрии состава) и вариаци примесей в виде и WaC тоже определ ют нестабильность лазерного однократного упрочнени твердосплавного инструмента. Вследствие этого степень фазового наклепа карбидов после однократной лазерной импульсной обработки и соответствующее ей повышение стойкости инструмента адгезионно-усталостному износу различны. Таким образом, однократна импульсна обработка твердого сплава по данному способу не обеспечивает стабильности улучшенных стойкостных характеристик облученного инструмента .laser radiation on the surface of a hard alloy. In this case, the stability of the improved resistance properties of the irradiated carbide tools is not achieved, which is largely determined by the differences in the quantitative and qualitative structural characteristics of the carbide products in the delivery condition. Thus, the initial compressive stress in carbide grains is changed to 100 to 700 MPa. Differences in the fine structure of carbides (dispersed-mosaic structure and crystal lattice micro-distortions due to disruption of the stoichiometry of the composition) and the variation of impurities in the form and WaC also determine the instability of a laser once-hardened carbide tool. As a result, the degree of phase hardening of carbides after a single laser pulse treatment and the corresponding increase in tool life of fatigue adhesive wear are different. Thus, a single pulse treatment of the solid alloy in this method does not provide the stability of the improved resistance properties of the irradiated tool.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту к за вл емому техническому решению вл етс способ термической обработки вольфрамокобаль- товых твердых сплавов, включающий их однократный импульсный лазерный нагрев с плотностью энергии 0,7-1,2 Дж/мм2 (в зависимости от содержани кобальта в сплаве и зернистости WC-фазы), исключающий нарушение сплошности поверхностного сло материала в зоне обработки. По отношению к предыдущему известному способу он отличаетс меньшей трудоемкостью и возможностью проводить обработку не только твердосплавных пластин, используемых в производстве напайного инструмента, но и МНП. примен емых дл оснащени сборного инструмента с механическим креплением пластин. Однако и в этом случае, как и в предыдущем, не обеспечиваетс уменьшение разброса улучшенных стойкостных показателей работоспособности облученного инструмента, что в значительной степени снижает возможности способа.The closest in technical essence and the achieved effect to the proposed technical solution is a method of heat treatment of tungsten-cobalt hard alloys, including their single pulse laser heating with an energy density of 0.7-1.2 J / mm2 (depending on the cobalt content). in the alloy and WC-phase granularity), which excludes the discontinuity of the surface layer of the material in the treatment zone. In relation to the previous known method, it is less labor intensive and able to process not only carbide inserts used in the production of a solder tool, but also MNE. used to equip the tool assembly with mechanical mounting plates. However, in this case, as in the previous one, the spread of the improved resistance properties of the irradiated instrument is not reduced, which greatly reduces the possibilities of the method.
Цель изобретени - повышение стойкости режущего инструмента из твердых сплавов и уменьшение коэффициента вариации стойкости облученного инструмента.The purpose of the invention is to increase the durability of cutting tools from hard alloys and reduce the coefficient of variation of the resistance of the irradiated tool.
Поставленна цель достигаетс тем, что в способе обработки вольфрамокобальтово- го твердосплавного инструмента, включающем воздействие импульсного лазерногоThe goal is achieved by the fact that in the method of processing tungsten-cobalt carbide tools, including the effects of a pulsed laser
излучени на режущую часть, его осуществл ют многократно сначала с плотностью энергии 0,8-1,0 Дж/мм с числом импульсов 5-10, а затем с плотностью 1,0-1,2 Дж/мм2, причем общее число импульсов на обоих этапах не превышает 15.radiation to the cutting part, it is carried out repeatedly, first with an energy density of 0.8-1.0 J / mm with a number of pulses of 5-10, and then with a density of 1.0-1.2 J / mm2, and the total number of pulses per both stages does not exceed 15.
Предлагаемый способ реализуетс на серийно выпускаемых лазерных технологических установках типа Квант-16, Квант- 18, Квзнт-15, работающих в режиме свободной генерации. В этом случае достигаютс большие глубины упрочненного сло в сплаве и создаетс возможность дл эксплуатации инструмента в услови х интенсивного износа, что расшир ет возможности способа по обработке широкой номенклатуры инструмента, примен емого на различных операци х и режимах. Возможности варьировани .частотой импульсного воздействи при обработке опре- дел ютс типом и конструкцией примен емой лазерной установки. На втором этапе воздействи возможно увеличение частоты, что следует из результатов расчета температурного пол в зоне обработки , согласно которым каждым следующим импульсом осуществл етс облучени более нагретого участка поверхности сплава и, следовательно, оно может проводитьс с большей плотностью энергии без опасени по влени термических трещин в зоне обработки.The proposed method is implemented on commercially available laser technological units of the Kvant-16, Kvant-18, Kvznt-15 type, operating in free-running mode. In this case, greater depths of the hardened layer in the alloy are achieved and the opportunity to operate the tool in conditions of intense wear is created, which expands the capabilities of the method for processing a wide range of tools used in various operations and modes. The possibilities of varying the frequency of the pulse effect during the processing are determined by the type and design of the laser facility used. At the second stage of exposure, it is possible to increase the frequency, which follows from the results of the calculation of the temperature field in the treatment zone, according to which each subsequent pulse irradiates a more heated portion of the alloy surface and, therefore, it can be carried out with a higher energy density without fear of thermal cracks. processing area.
При предлагаемом способе термической обработки твердого сплава, вз того в состо нии поставки, импульсы излучени первой серии (первого этапа) привод т к релаксации остаточных поверхностных напр жений в карбидных зернах высокотемпературной пластической деформацией в зоне лазерного воздействи . Возникающие после охлаждени напр жени в карбидах станов тс одного пор дка величины. Происходит выравнивание количественных и качественных структурных характеристик материала. Последующа обработка второй серии (второго этапа) позвол ет получить одинаковую степень фазового наклепа карбидов от образца к образцу. Этим обеспечи- ваетс уменьшение коэффициента вариации стойкости облученного твердосплавного инструмента (увеличение стабильности его улучшенных эксплуатационных характеристик). Общее упрочнение в поверхностном слое сплава достигаетс за смет изменений в тонкой структуре монокарбидов (накопление микроискажений решетки и измельчение блочно-мозаичной структуры). При лазерном воздействии на твердый сплав также наблюдаютс изменени в составе кобальтовой прослойки заWith the proposed method of heat treatment of a hard alloy, taken in the supply state, the radiation pulses of the first series (the first stage) lead to relaxation of the residual surface stresses in the carbide grains by high-temperature plastic deformation in the laser-induced zone. The stresses occurring in carbides after cooling become one order of magnitude. The alignment of quantitative and qualitative structural characteristics of the material. Subsequent processing of the second series (second stage) allows one to obtain the same degree of carbide phase work hardening from sample to sample. This ensures a reduction in the coefficient of variation of the resistance of the irradiated carbide tool (an increase in the stability of its improved performance characteristics). General hardening in the surface layer of the alloy is achieved by estimating changes in the fine structure of monocarbides (accumulation of lattice microdistortions and grinding the block-mosaic structure). During laser exposure to a hard alloy, changes in the composition of the cobalt layer are also observed.
счет растворени в ней периферии карбидных зерен. Все это обуславливает наблюдаемое экспериментально уменьшение коэффициента вариации стойкости облученного инструмента, повышение его стойкости к адгезионно-усталостному износу, когда прочностные характеристики сплава играют определ ющую роль в снижении его износа, а также повышение стойкости инструмента , работающего в режиме ударных нагрузок и при прерывистом резании.by dissolving the periphery of the carbide grains in it. All this causes an experimentally observed decrease in the coefficient of variation of the resistance of an irradiated tool, an increase in its resistance to adhesive-fatigue wear, when the strength characteristics of the alloy play a decisive role in reducing its wear, as well as an increase in the resistance of the tool operating in shock mode and intermittent cutting.
При лазерной обработке по предлагаемому способу твердосплавный инструментWhen laser processing by the proposed method carbide tool
предварительно очищают от загр знени , обезжиривают ацетоном или спиртом. Затем размещают в рабочей зоне лазерной установки таким образом, чтобы излучение падало на режущую поверхность в направлении , перпендикул рном к ней. В зависимости от условий применени инструмента, его вида и режимов работы облучают либо только заднюю режущую грань, либо заднюю и переднюю режущие гр Зни. Причемpre-cleaned of dirt, degreased with acetone or alcohol. Then placed in the working area of the laser installation so that the radiation falls on the cutting surface in the direction perpendicular to it. Depending on the conditions of use of the tool, its type and modes of operation, either the back cutting edge or the back and front cutting surfaces of Zni are irradiated. And
во врем всего цикла облучени инструмент остаетс неподвижным, чтобы многократно был обработан один и тот же участок режущей кромки.during the entire irradiation cycle, the tool remains stationary so that the same area of the cutting edge is repeatedly processed.
Пример. Проводилась импульсна Example. Pulsed
лазерна обработка МНП из твердого сплава ВК8 (изделие 2008-1117 по ТУ 48-19-63- 73).laser processing of MNP from VK8 hard alloy (product 2008-1117 according to TU 48-19-63- 73).
Облучение по задней и передней гран м каждой МНП осуществл лось на серийной лазерной технологической установке Квант-16 (длительность импульса с, частота повторени импульсов 1 Гц). Дл получени равномерного распределени температурного пол в зоне обработки использовалс фокусирующий призменный растр с размером элементарной чейки 5x5 мм2. Плотность энергии, необходима дл образовани на поверхности сплава зоны дефектов, (1 4-1,5) Дж/мм , плотность энергии излучени , при которой наблюдаетс оплавление поверхности сплава ВК8, (3,0-3,3) Дж/мм2.The back and front faces of each BNP were irradiated at the Kvant-16 serial laser technological installation (pulse duration, pulse repetition rate 1 Hz). To obtain a uniform distribution of the temperature field in the treatment zone, a focusing prism raster with an elementary cell size of 5x5 mm2 was used. The energy density required for the formation on the surface of the alloy of a zone of defects (1,4-1.5) J / mm, the density of the radiation energy at which the surface melting of the VK8 alloy is observed, (3.0-3.3) J / mm2.
Сравнительные испытани проводились на токарно-винторезном станке модели 16К20 при продольном точении заготовок из стали ДИ52-ВД с охлаждением зоны резани эмульсией. Режимы обработки назначались согласно отраслевого стандарта, при этом были прин ты следующие обознчени :Comparative tests were carried out on a 16K20 turning-cutting machine with longitudinal turning of DI52-VD steel billets with cooling of the cutting zone by emulsion. Processing modes were assigned according to industry standard, with the following notation being accepted:
скорость резани 45 м/мин, подача 0,3 мм/об, глубина реззни 2,0 мм. Точение велось до полного износа режущей кромки МНП. В каждом опыте испытывалось по три резца.cutting speed 45 m / min, feed 0.3 mm / rev, cutting depth 2.0 mm. Turning was carried out to complete wear of the cutting edge of the MNP. In each experiment, three cutters were tested.
Режимы облучени испытанных МНП на каждом из этапов и результаты испытаний представлены в таблице, где прин ты обозначени : Е - плотность энергии излучени , Дж/мм2; NI.NZ - кратность воздействи (число импульсов в одну точку) на первом и втором этапах, соответственно, шт.The modes of irradiation of tested BNPs at each of the stages and the results of the tests are presented in the table, where the designations are accepted: E is the radiation energy density, J / mm2; NI.NZ - exposure ratio (number of pulses at one point) at the first and second stages, respectively, pcs.
При этом коэффициент вариации стойкости определ лс по формуле:In this case, the coefficient of variation of resistance was determined by the formula:
V-S/T,V-S / T,
где S - среднеквадратичное отклонение значени стойкости;where S is the standard deviation of the strength value;
Т - среднее значение стойкости, мин.T - the average value of durability, min.
Уменьшение плотности энергии облучени на первом этапе (пример 3 таблицы) не приводит к увеличению эффективности лазерной обработки твердосплавного инструмента , повышению его эксплуатационных характеристик, в этом случае не достигаетс максимальна степень фазового наклепа сплава, не происходит выравнивание структурных показателей материала.A decrease in the irradiation energy density at the first stage (Example 3 of the table) does not lead to an increase in the efficiency of laser processing of carbide tools, an increase in its performance, in this case the maximum degree of phase hardening of the alloy is not achieved, the structural parameters of the material are not equalized.
Увеличение плотности энергии до значени 1,3 Дж/мм2 (пример 4 таблицы) приводит к растрескиванию поверхностного сло сплава, что исключает применение инструмента без предварительной доводки его рабочих кромок.An increase in the energy density to a value of 1.3 J / mm2 (Example 4 of the table) leads to cracking of the surface layer of the alloy, which eliminates the use of a tool without first finishing its working edges.
Обработка рабочей кромки МНП излучением с плотностью энергии 1,0 Дж/мм2, но при общей кратнбсти воздействи больше 15 (пример 5 таблицы) приводит к ее пережогу, что про вл етс при испытании в повышенной склонности кромки резца к охрупчивачию И ведет к общему снижению стойкости.Processing the working edge of a BNP with radiation with an energy density of 1.0 J / mm2, but with a total exposure of more than 15 (Table 5 example) leads to its burn-through, which occurs when tested in an increased inclination of the cutter's edge to embrittlement. stamina.
Уменьшение кратности облучени на первом этапе (пример 6 таблицы) не обеспечивает максимальной степени упрочнени сплава и значительного снижени коэффициента вариации стойкости.Reducing the exposure rate at the first stage (Table 6) does not provide the maximum degree of alloy hardening and a significant decrease in the coefficient of variation of resistance.
Обработка твердосплавного инструмента по предлагаемому способу (примеры 7-10 таблицы) позвол ет в отличии от обработки по известному (пример 2 таблицы) добитьс повышени стойкости МНП и уменьшени коэффициента вариации стойкости резцов.Processing the carbide tool according to the proposed method (Table Examples 7-10) allows, in contrast to the known treatment (Table Example 2), to increase the resistance of the BNP and reduce the coefficient of variation of the tool life.
Таким образом, предлагаемый способ термической обработки вольфрамокобаль тового твердосплавного инструмента путем многократной бездефектной импульснойThus, the proposed method of heat treatment of tungsten-cobalt carbide tools by repeated defect-free pulsed
лазерной обработки его режущих кромок, проводимый в два этапа, позвол ет достигнуть увеличени стойкости МНП из твердых сплавов до двух раз при резании труднообрабатываемых металлов; уменьшить коэффициент вариации стойкости облученного инструмента, т.е. добитьс увеличени стабильности улучшенных эксплуатационных характеристик резцов.laser processing of its cutting edges, carried out in two stages, allows to achieve an increase in the resistance of hard alloys MNE up to two times when cutting difficult-to-cut metals; reduce the coefficient of variation of the resistance of the irradiated instrument, i.e. achieve increased stability of improved cutting performance.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904864734A SU1752514A1 (en) | 1990-09-10 | 1990-09-10 | Method of treatment of tungsten-cobalt hard alloy tools |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904864734A SU1752514A1 (en) | 1990-09-10 | 1990-09-10 | Method of treatment of tungsten-cobalt hard alloy tools |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1752514A1 true SU1752514A1 (en) | 1992-08-07 |
Family
ID=21535227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904864734A SU1752514A1 (en) | 1990-09-10 | 1990-09-10 | Method of treatment of tungsten-cobalt hard alloy tools |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1752514A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2460811C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-09-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский государственный технический университет" (ФГБОУ ВПО "СевКавГТУ") | Operability improvement method of hard-alloy cutting tool using pulse laser treatment method |
-
1990
- 1990-09-10 SU SU904864734A patent/SU1752514A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Электрофизические и электрохимические методы обработки. СоЪрник, 1980, вып. 5, с. 6-9. Вестник машиностроени , 1982, № 3, с. 61 -63. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2460811C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-09-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский государственный технический университет" (ФГБОУ ВПО "СевКавГТУ") | Operability improvement method of hard-alloy cutting tool using pulse laser treatment method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6829312B2 (en) | Steel welded parts with aluminum or aluminum alloy coating and how to prepare them | |
| CN110434332B (en) | Online heat treatment process for metal additive manufacturing | |
| KR101791769B1 (en) | Titanium slab for hot rolling and method for manufacturing same | |
| EP1769099A1 (en) | Method for producing wear-resistant and fatigue-resistant edge layers from titanium alloys, and correspondingly produced components | |
| CN106148644A (en) | A kind of metallic hardfacing method of short-pulse laser | |
| CN110586944A (en) | Laser surface modification method for metal 3D printing part | |
| CN110592592A (en) | Laser cladding high-temperature protective coating surface polishing and purifying method based on pulsed electron beam technology | |
| Yuan et al. | Study on processing characteristics and mechanisms of thermally assisted laser materials processing | |
| SU1752514A1 (en) | Method of treatment of tungsten-cobalt hard alloy tools | |
| CN116855937A (en) | Cutting pick and method for preparing cutting pick by laser cladding | |
| Dobrzański et al. | Modelling of surface layer of the 31CrMoV12-18 tool steel using HPDL laser for alloying with TiC powder | |
| CN115283694A (en) | Short-process multi-laser-beam composite additive manufacturing method | |
| JP2023095112A (en) | Cutting tool manufacturing method | |
| RU2571245C1 (en) | Surface hardening of 20x13 steel | |
| SU1747245A1 (en) | Method of treatment of tungsten-cobalt hard-alloy tools | |
| Laxminarayana et al. | Study of surface morphology on micro machined surfaces of AISI 316 by Die Sinker EDM | |
| CN115052700A (en) | Method for manufacturing cutting tool | |
| Jonda et al. | Microstructure and properties of the hot work tool steel gradient surface layer obtained using laser alloying with tungsten carbide ceramic powder | |
| JPH0551628A (en) | Cutting tool made of titanium and its production | |
| Khorram et al. | Laser Percussion Drilling of Hastelloy X Superalloy: The Effect of Process Parameters on Hole Geometrical Characteristics and Subsequent Optimization. | |
| CN113684426B (en) | High-tungsten steel and preparation method thereof | |
| JPH0251966B2 (en) | ||
| Langebeck et al. | Low-defect AM of high strength aluminium alloy by LMD | |
| CN117680704B (en) | Method for inhibiting cracks of beta-gamma TiAl alloy manufactured by laser additive | |
| Cunha et al. | Influence of the fibre laser parameters on the surface texturing of 420 stainless steel |