SU1749256A1 - Method of thermally treating cold-deformed workpieces - Google Patents
Method of thermally treating cold-deformed workpieces Download PDFInfo
- Publication number
- SU1749256A1 SU1749256A1 SU904850963A SU4850963A SU1749256A1 SU 1749256 A1 SU1749256 A1 SU 1749256A1 SU 904850963 A SU904850963 A SU 904850963A SU 4850963 A SU4850963 A SU 4850963A SU 1749256 A1 SU1749256 A1 SU 1749256A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- cold
- pipes
- steel
- mechanical properties
- carried out
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Использование: производство труб из хромистых нержавеющих сталей пол- уферритового класса дл теплообменного оборудовани электростанций. Сущность изобретени : издели нагревают до 850- 870°С, выдерживают при этой температуре в течение 3-7 мин, нагревают до 900-920°С, выдерживают 10-15 мин, охлаждают с печью до 680-700°С, выдерживают при этой температуре 1,5-2,0 ч и окончательно охлаждают на воздухе. 4 табл.Use: manufacture of pipes from chromic stainless steels of semi-ferritic grade for heat exchange equipment of power plants. The essence of the invention: the products are heated to 850-870 ° C, kept at this temperature for 3-7 minutes, heated to 900-920 ° C, kept for 10-15 minutes, cooled with the furnace to 680-700 ° C, maintained at this temperature of 1.5-2.0 hours and finally cooled in air. 4 tab.
Description
Изобретение относитс к металлургии и машиностроению, в частности к изготовлению труб из хромистых нержавеющих сталей полуферритного класса дл соединени труба - трубна доска теплообменного оборудовани ТЭС, АЭС.The invention relates to metallurgy and mechanical engineering, in particular to the manufacture of semi-ferritic chromium stainless steel pipes for connecting a pipe to a pipe board of heat exchanging equipment of thermal power plants, nuclear power plants.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению вл етс способ термообработки труб из стали 08Х14МФ, включающий нагрев до 770°С, выдержку в течение 3 ч и охлаждение воздухе.The closest to the technical essence of the invention is a method of heat treatment of pipes made of steel 08KH14MF, including heating to 770 ° C, holding for 3 hours and cooling the air.
Данный режим не обеспечивает получений необходимого уровн пластичности, предела текучести сто,2 40 кГ/мм2 и отношени сто,2 / ав 0,7,This mode does not provide for obtaining the required level of plasticity, the yield strength of hundred, 2 40 kg / mm2 and the ratio of hundred, 2 / av 0.7,
Целью изобретени вл етс повышение эксплуатационной надежности изделий за счет повышени плотностиThe aim of the invention is to increase the operational reliability of products by increasing the density
Указанна цель достигаетс тем, что согласно способу термической обработки хо- лоднодеформированных изделий, преимущественно труб, включающему нагрев издели , выдержку при температуреThis goal is achieved by the fact that according to the method of heat treatment of cold deformed products, mainly pipes, including heating of the product, aging at a temperature
нагрева и охлаждение на воздухе, нагрев ведут до 900-920°С, выдержку осуществл ют в течение 10-15 мин, причем в процессе нагрева провод т изотермическую выдержку при 850-870°С в течение 3-7 мин, а охлаждение до 680-700°С ведут с печью и выдерживают при данной температуре в течение 1,5-2,0 ч.heating and cooling in air, heating is carried out to 900-920 ° C, exposure is carried out for 10-15 minutes, and in the process of heating is carried out isothermal exposure at 850-870 ° C for 3-7 minutes, and cooling to 680 -700 ° C is carried out with the furnace and maintained at this temperature for 1.5-2.0 hours.
При нагреве до 900-920°С происходит превращение d-феррита стали 08Х14МФ, что приводит к дополнительному измельчению зерна и вследствие этого уход карбидов с границ зерен. Нагрев до температур ниже 900°С не обеспечивает прохождение фазовой перекристаллизации , нагрев выше 920°С приводит к растворению карбидной фазы и росту зерна. При этом ухудшаетс пластичность.When heated to 900–920 ° C, d-ferrite of 08H14MF steel is converted, which leads to additional grain refinement and, as a result, carbides leave the grain boundaries. Heating to temperatures below 900 ° C does not allow phase recrystallization, heating above 920 ° C leads to the dissolution of the carbide phase and grain growth. This deteriorates the ductility.
Выдержка менее 10 мин недостаточна дл прохождени фазовой перекристаллизации , выдержка более 15 мин вызывает рост зерна.A shutter speed of less than 10 minutes is insufficient for phase recrystallization; a shutter speed of more than 15 minutes causes grain growth.
(Л(L
СWITH
VJVj
NN
NONO
N3 СЛ ОN3 SL O
Изотермическа выдержка при 850- 870°С обеспечивает прохождение рекристаллизации в структуре стали. Нагрев до температур ниже 850°С не обеспечивает прохождени полной рекристаллизации, нагрев до температуры выше 870°С может привести к переходу критической точки АСЗ и наследованию аустенитом повышенной плотности дефектов (Act 820-830°С, Асз - 890-900°С)Isothermal aging at 850-870 ° C ensures recrystallization in the steel structure. Heating to temperatures below 850 ° C does not ensure complete recrystallization, heating to temperatures above 870 ° C may lead to a transition of the plant critical point and austenite inheritance of increased defect density (Act 820-830 ° C; Haz - 890-900 ° C)
Температура выдержки в нижнем интервале температур 680-700°С обусловлена расположением области ферритокарбидно- го распада.The exposure temperature in the lower temperature range of 680–700 ° C is due to the location of the ferritic-carbide decomposition region.
Выдержка при температуре ниже 680 и выше 700°С не обеспечивает протекани полного распада аустенита на ферритокар- бидную смесь в указанное врем 1,5 ч, что увеличивает продолжительность цикла термообработки .A holding at a temperature below 680 and above 700 ° C does not ensure the complete decomposition of austenite into a ferritic carbide mixture at the indicated time of 1.5 h, which increases the duration of the heat treatment cycle.
Выдержка в интервале ферритокарбид- ного распада должна быть не менее 1,5 ч, что обеспечивает протекание превращени полностью. При охлаждении после выдержки продолжительностью менее 1,5 ч в структуре образуетс мартенсит, необходимый комплекс механических свойств не достигаетс . Выдержка более 2 ч нецелесообразна с точки зрени экономии времени .Exposure in the range of ferritic-carbide decomposition should be not less than 1.5 h, which ensures that the conversion proceeds completely. When cooled after exposure for less than 1.5 hours, martensite is formed in the structure; the necessary complex of mechanical properties is not achieved. Exposure of more than 2 hours is impractical from the point of view of saving time.
После обработки по предлагаемому способу металл труб имеет полностью ре- кристйллизовзнную структуру 5-феррита с равномерно расположенными в феррите карбидами МазСе. При этом достигаетс требуемый комплекс свойств ffo,2 26-35 кГ/мм2, (5 35-40%,(Го.2/08 0,6.After processing by the proposed method, the metal of the tubes has a fully crystallized 5-ferrite structure with evenly located MazSe carbides in the ferrite. In this case, the required complex of properties ffo, 2 26-35 kg / mm2, (5–35–40%, (Go.2 / 08 0.6) is achieved.
Предлагаемый способ реализован при изготовлении холоднодеформированных труб размером 16x2, t6x 1,2, 14 х 1,2 мм из нержавеющей стали полеферритного класса 0,8Х14МФ.The proposed method is implemented in the manufacture of cold-deformed pipes with dimensions of 16x2, t6x 1.2, 14 x 1.2 mm from stainless steel of ferrite grade 0.8X14MF.
Трубы изготавливают с использованием механотермической обработки, котора включает операции прокатки, волочени и термообработки Прокатку провод т следующим образом: исходную заготовку размером 74 х 7,5 мм прокатывают на размер 38 х 3,9 мм и термообрабатывают, трубы размером 38 х 3,9 мм прокатывают на размер 19 х 2 мм и термообрабатывают, далее провод т волочение труб размером 19 х 2 мм на размер 16 х 2 мм и провод т термообработку .The pipes are manufactured using mechanical-thermal processing, which includes the operations of rolling, drawing and heat treatment. The rolling is carried out as follows: the initial billet with a size of 74 x 7.5 mm is rolled to a size of 38 x 3.9 mm and heat treated, pipes of 38 x 3.9 mm rolled to a size of 19 x 2 mm and heat treated, then drawing of pipes of 19 x 2 mm to a size of 16 x 2 mm is carried out and heat treated.
Термообработку проводили в 7-зонной проходной роликовой печи с регулированием температур по зонам:Heat treatment was carried out in a 7-zone pass-through roller furnace with temperature control in the zones:
I зона 850-870°С, выдержка 3-7 мин:I zone 850-870 ° C, shutter speed 3-7 min:
II зона 900-920°С, выдержка 10-15 мин; III-YH зоны 680-700°С, выдержка 1,5- 2,0ч.Zone II 900–920 ° C, holding 10–15 min; III-YH zones 680-700 ° C, shutter speed 1.5-2.0 h.
Механические свойства 15 пакетов труб, обработанных по предлагаемой технологии , приведены в табл.1-4, предел текучести после термообработки составл ет 26-33 кГ/мм .The mechanical properties of 15 packages of pipes processed according to the proposed technology are listed in Tables 1-4, the yield strength after heat treatment is 26-33 kg / mm.
По сравнению с базовым объектом предлагаемый способ термообработки позвол ет повысить технологичность при изготовлении (раздаче, гибке, штамповке) холоднодеформированных труб и листа из нержавеющей стали полуферритного класса за счет повышени пластичности с 25-30Compared with the base object, the proposed heat treatment method allows improving manufacturability in the manufacture (distribution, bending, stamping) of cold-deformed pipes and a sheet of semi-ferrite grade stainless steel by increasing ductility from 25-30
до 35-40% и снижени соотношени 7о,2 /GB °т 0,7-0,9 до 0,5-0,6 (результаты испытаний приведены в табл 1-4).to 35–40% and a decrease in the ratio of 7 °, 2 / GB ° t 0.7–0.9 to 0.5–0.6 (the test results are shown in Table 1-4).
Разработанный способ позвол ет повысить надежность работы оборудовани ТЭС,The developed method allows to increase the reliability of the equipment of thermal power plants,
АЭС, что достигаетс за счет повышени плотности вальцсоединений труба - трубна доскаNuclear power plants, which is achieved by increasing the density of valche connections pipe - tube
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904850963A SU1749256A1 (en) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | Method of thermally treating cold-deformed workpieces |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904850963A SU1749256A1 (en) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | Method of thermally treating cold-deformed workpieces |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1749256A1 true SU1749256A1 (en) | 1992-07-23 |
Family
ID=21527426
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904850963A SU1749256A1 (en) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | Method of thermally treating cold-deformed workpieces |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1749256A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2464325C1 (en) * | 2011-03-22 | 2012-10-20 | ОАО "Первоуральский новотрубный завод" | Cold deformed pipe manufacturing method |
-
1990
- 1990-05-22 SU SU904850963A patent/SU1749256A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1235944, кл. С 21 D 9/08, 1984. Техническа инструкци ТИ 14-В2-86. ТУ 14-3-815-79. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2464325C1 (en) * | 2011-03-22 | 2012-10-20 | ОАО "Первоуральский новотрубный завод" | Cold deformed pipe manufacturing method |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU852179A3 (en) | Method of making steel seamless pipes | |
US4021272A (en) | Method of isothermal annealing of band steels for tools and razor blades | |
RU2472868C2 (en) | Steel for high-strength parts from strips, plates or pipes with excellent deformability, which is especially useful for methods of high-temperature application of coatings | |
SU1749256A1 (en) | Method of thermally treating cold-deformed workpieces | |
JPH09241746A (en) | Production of high strength duplex stainless steel tube | |
JPH0545651B2 (en) | ||
CN111575593A (en) | Galvanized steel sheet for solar support pipe | |
US5174836A (en) | Interrupted normalization heat treatment process | |
RU2081199C1 (en) | Heat- and wear-resistant steel | |
RU2809290C1 (en) | Method for producing cold-worked pipes from austenitic stainless steel of type “08х18н10т” | |
US3009843A (en) | Steel products and method for producing same | |
Loria | Transformation behaviour on air cooling steel in A3-A1 temperature range | |
SU749914A1 (en) | Method of thermal treatment of high-streength corrosion-resistant martensite steels | |
JPH0372023A (en) | Method and equipment for manufacturing thermomechanically treated rolled steel | |
JPH0297619A (en) | Method for forming low-alloy steel for high-temperature service | |
SU990836A1 (en) | Method for making pipes of low-carbon steel | |
SU789606A1 (en) | Method of thermal treatment of chrome-nickel austenite-martensite steels | |
KR100310233B1 (en) | Method of spheroidizing heat treatment for steel | |
KR100415722B1 (en) | a method of manufacturing austenite stainless steel with high strength | |
SU1733482A1 (en) | Method of thermal treatment of steel articles with enhanced strength of supercooled austenite | |
JPS55134126A (en) | Production of high-strength cold rolled steel plate of superior press formability | |
RU2230802C1 (en) | Method of high-heat treatment of pipes | |
RU2132396C1 (en) | Process of manufacture of pipes from carbon steel | |
RU2231564C1 (en) | Method of thermal treatment of items made out of low-carbon and medium-carbon unalloyed and low-alloyed steel | |
SU1686026A1 (en) | Austenite stainless steel |