RU2809290C1 - Method for producing cold-worked pipes from austenitic stainless steel of type “08х18н10т” - Google Patents
Method for producing cold-worked pipes from austenitic stainless steel of type “08х18н10т” Download PDFInfo
- Publication number
- RU2809290C1 RU2809290C1 RU2023125265A RU2023125265A RU2809290C1 RU 2809290 C1 RU2809290 C1 RU 2809290C1 RU 2023125265 A RU2023125265 A RU 2023125265A RU 2023125265 A RU2023125265 A RU 2023125265A RU 2809290 C1 RU2809290 C1 RU 2809290C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- pipe
- cold
- degree
- pipes
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 25
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 11
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 7
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 6
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 3
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- -1 Titanium carbides Chemical class 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, преимущественно к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении металлопроката из стали марки типа 08Х18Н10Т для энергетического машиностроения и оборудования АЭС. Трубная продукция, используемая в указанных отраслях, должна обладать повышенными эксплуатационными характеристиками, в частности соответствующими нормативным требованиям величиной зерна, стойкостью к межкристаллитной коррозии, механическими свойствами при повышенных температурах.The invention relates to the field of metallurgy, mainly to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of rolled metal from steel grade 08Х18Н10Т for power engineering and nuclear power plant equipment. Tubular products used in these industries must have increased performance characteristics, in particular, grain size that meets regulatory requirements, resistance to intergranular corrosion, and mechanical properties at elevated temperatures.
Известен способ деформационно-термической обработки аустенитных нержавеющих сталей часов (патент RU №2482197, C21D 6/00, C21D 8/00, опубл. 20.05.2013), включающий пластическую деформацию путем горячей прокатки в интервале температур от 973 до 1173 К (700-900°С) до истиной степени деформации от 1 до 2, последующую термическую обработку путем отжига в интервале температур от 1323 до 1373 К (1050-1100°С) с временем выдержки в течение от 10 до 30 минут, охлаждение до комнатной температуры и холодную прокатку при комнатной температуре до истиной степени деформации от более 3,5 до 4 с последующим отжигом в интервале температур 773-973 К (500-700°С) с длительностью от 30 мин. до 2 часов.There is a known method of deformation-heat treatment of austenitic stainless steel watches (RU patent No. 2482197, C21D 6/00, C21D 8/00, published on May 20, 2013), including plastic deformation by hot rolling in the temperature range from 973 to 1173 K (700- 900°C) to a true degree of deformation from 1 to 2, subsequent heat treatment by annealing in the temperature range from 1323 to 1373 K (1050-1100°C) with a holding time of 10 to 30 minutes, cooling to room temperature and cold rolling at room temperature to a true degree of deformation from more than 3.5 to 4, followed by annealing in the temperature range 773-973 K (500-700 ° C) with a duration of 30 minutes. up to 2 hours.
В указанном способе термообработку осуществляют при пониженных температурах, что может негативно сказаться на стойкости к межкристаллитной коррозии и, как следствие, приводить к снижению эксплуатационной надежности.In this method, heat treatment is carried out at low temperatures, which can negatively affect the resistance to intergranular corrosion and, as a consequence, lead to a decrease in operational reliability.
Известен способ производства труб размерами вн.279×36 и вн.346×40 мм из стали марки 08Х18Н10Т-Ш для объектов атомной энергетики (патент RU №2542139, B21B 21/00, опубл. 20.02.2015), выбранный в качестве прототипа, в соответствии с которым слитки электрошлакового переплава размером 620x100x1750±5 0 мм нагревают в методических печах до температуры 1260-1270°С, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки размером 620х вн.265×1985-2105 мм, которые с холодного или горячего посада нагревают до температуры 1260-1270°С, прошивают -раскатывают в гильзы размером 620хвн.390×2630-2800 мм. На ТПУ 8-16" гильзы прокатывают в передельные трубы размером 480×58×5500-5 800 мм, правят их на шестивалковой правильной машине, обтачивают и растачивают в передельные трубы размером 470×47×5500-5800 мм. Удаляют дефекты, производят аустенизацию, перекатывают на стане ХПТ 450 в товарные или передельные трубы по маршрутам 470×47×5500-5800 - вн.346×40×6700-7300 -вн.279×36×9200-9500 мм, которые затем подвергают аустенизации.There is a known method for the production of pipes with dimensions int. 279×36 and int. 346×40 mm from steel grade 08Х18Н10Т-Ш for nuclear power facilities (patent RU No. 2542139, B21B 21/00, published 02.20.2015), selected as a prototype, according to which ingots of electroslag remelting with a size of 620x100x1750±5 0 mm are heated in methodical furnaces to a temperature of 1260-1270 ° C, stitched in a cross-helical rolling mill into blank sleeves with a size of 620x in. 265 × 1985-2105 mm, which from cold or hot planting is heated to a temperature of 1260-1270°C, stitched and rolled into sleeves measuring 620 x in. 390 × 2630-2800 mm. At the 8-16" TPU, the liners are rolled into conversion pipes measuring 480×58×5500-5800 mm, straightened on a six-roll straightening machine, ground and bored into conversion pipes measuring 470×47×5500-5800 mm. Defects are removed and austenitization is performed. , are rolled on the KhPT 450 mill into commodity or conversion pipes along the routes 470×47×5500-5800 - ext.346×40×6700-7300 - ext.279×36×9200-9500 mm, which are then subjected to austenitization.
Однако в процессе термообработки перед холодной прокаткой будет происходить рост зерна, величина которого регламентирована ТУ 14-ЗР-197, при этом осуществление холодной прокатки с небольшими величинами деформации также может вызывать рост зерна в ходе рекристаллизации при проведении аустенизации, что снижает эксплуатационную надежность.However, during the heat treatment process before cold rolling, grain growth will occur, the magnitude of which is regulated by TU 14-ZR-197, while cold rolling with small amounts of deformation can also cause grain growth during recrystallization during austenitization, which reduces operational reliability.
Технической задачей изобретения является создание способа производства холоднодеформированных труб из аустенитной нержавеющей стали типа 08Х18Н10Т, обеспечивающего требования в соответствии с ПНСТ 453-2020 «Трубы стальные для изготовления оборудования и трубопроводов атомных станций», часть 2 и ТУ 14-3Р-197-2001 «Трубы бесшовные из коррозионностойких сталей с повышенным качеством поверхности», в частности к величине зерна, стойкости к межкристаллитной коррозии и механическим свойствам при повышенных температурах.The technical objective of the invention is to create a method for the production of cold-deformed pipes from austenitic stainless steel type 08Х18Н10Т, which meets the requirements in accordance with PNST 453-2020 “Steel pipes for the manufacture of equipment and pipelines of nuclear power plants”, part 2 and TU 14-3R-197-2001 “Pipes seamless from corrosion-resistant steels with improved surface quality,” in particular to grain size, resistance to intergranular corrosion and mechanical properties at elevated temperatures.
Технический результат состоит в формирования мелкозернистой рекристаллизованной микроструктуры по всей толщине стенки трубы для обеспечения соответствия нормативным требованиям к величине зерна, стойкости к межкристаллитной коррозии и механическим свойствам при повышенных температурах.The technical result consists in the formation of a fine-grained recrystallized microstructure over the entire thickness of the pipe wall to ensure compliance with regulatory requirements for grain size, resistance to intergranular corrosion and mechanical properties at elevated temperatures.
Указанный технический результат обеспечивается за счет того, что способ производства холоднодеформированных труб из аустенитной нержавеющей стали типа 08Х18Н10Т включает нагрев заготовки, горячую деформацию, охлаждение передельной трубы, холодную деформацию и термическую обработку. Согласно изобретению, используют заготовку с содержанием углерода не более 0,04% и титана в пределах от 5С, где С -массовая доля углерода в стали, до 0,4%, нагрев заготовки осуществляют в интервале температур от 1200 до 1280°С, холодную деформацию осуществляют с усилием, при котором степень деформации по Мизесу составляет 0,20 - 1,05 и рассчитана по формуле:The specified technical result is ensured due to the fact that the method for producing cold-deformed pipes from austenitic stainless steel of type 08Х18Н10Т includes heating of the workpiece, hot deformation, cooling of the conversion pipe, cold deformation and heat treatment. According to the invention, a workpiece is used with a carbon content of no more than 0.04% and titanium ranging from 5C, where C is the mass fraction of carbon in steel, up to 0.4%, the workpiece is heated in the temperature range from 1200 to 1280°C, cold deformation is carried out with a force at which the degree of deformation according to Mises is 0.20 - 1.05 and is calculated by the formula:
где - степень деформации по длине трубы,Where - degree of deformation along the length of the pipe,
- степень деформации по диаметру трубы, - degree of deformation along the diameter of the pipe,
- степень деформации по толщине стенки трубы, - degree of deformation along the pipe wall thickness,
μ - коэффициент вытяжки,μ - elongation coefficient,
D0, D1 - наружный диаметр трубы до и после холодной деформации, соответственно, мм,D 0 , D 1 - outer diameter of the pipe before and after cold deformation, respectively, mm,
S0, S1 - толщина стенки трубы до и после холодной деформации, соответственно, мм, затем проводят термическую обработку трубы с нагревом в интервале температур от 900 до 1080°С, выдержкой, обеспечивающей формирование мелкозернистой рекристаллизованной микроструктуры по толщине стенки трубы, и последующим охлаждением в воде или на воздухе.S 0 , S 1 - pipe wall thickness before and after cold deformation, respectively, mm, then heat treatment of the pipe is carried out with heating in the temperature range from 900 to 1080 ° C, holding, ensuring the formation of a fine-grained recrystallized microstructure along the thickness of the pipe wall, and subsequent cooling in water or air.
В частном случае выполнения после горячей деформации осуществляют ускоренное охлаждение передельной трубы.In a particular case, after hot deformation, accelerated cooling of the pig pipe is carried out.
В частном случае выполнения после термической обработки осуществляют правку трубы.In a particular case, the pipe is straightened after heat treatment.
На прохождение рекристаллизации с формированием мелкозернистой микроструктуры существенное влияние оказывают карбиды титана. Более низкое содержание титана и углерода в стали, по сравнению с указанным, обуславливает меньшую объемную долю выделений карбидов титана, способных затормозить процессы рекристаллизации.Titanium carbides have a significant influence on the occurrence of recrystallization with the formation of a fine-grained microstructure. The lower content of titanium and carbon in steel, compared to the specified content, causes a lower volume fraction of titanium carbide precipitation, which can slow down the recrystallization processes.
Нагрев заготовки до температуры от 1200 до 1280°С из стали типа 08Х18Н10Т с содержанием углерода не более 0,04% обеспечивает прохождение рекристаллизации в процессе и после горячей деформации, в результате чего происходит первичное измельчение зерна.Heating a workpiece to a temperature from 1200 to 1280°C from steel type 08Х18Н10Т with a carbon content of no more than 0.04% ensures recrystallization during and after hot deformation, resulting in primary grain refinement.
При нагреве ниже температуры 1200°С с учетом длительности процессов горячей деформации не достигается полное прохождение процессов рекристаллизации при горячей деформации и после нее. При нагреве до температуры более 1280°С происходит выделение дельта-феррита и снижение горячей пластичности, что вызывает образование дефектов в стали типа 08Х18Н10Т.When heated below a temperature of 1200°C, taking into account the duration of the hot deformation processes, the complete passage of recrystallization processes during and after hot deformation is not achieved. When heated to temperatures above 1280°C, delta ferrite is released and hot plasticity is reduced, which causes the formation of defects in steel type 08Х18Н10Т.
Проведение после горячей деформации ускоренного охлаждения передельной трубы, например в воде или водо-воздушной смеси, предотвращает рост зерна аустенита в микроструктуре стали.Carrying out accelerated cooling of the pig pipe after hot deformation, for example in water or a water-air mixture, prevents the growth of austenite grains in the microstructure of the steel.
Проведение холодной деформации с усилием, при котором степень деформации по Мизесу составляет 0,20-1,05 и рассчитана по формуле (1), позволяет сформировать в стали типа 08Х18Н10Т упрочнение, достаточное для измельчения зерна при последующей аустенизации от 4 до 9 балла, что повышает выход годного.Carrying out cold deformation with a force at which the degree of deformation according to Mises is 0.20-1.05 and calculated according to formula (1), allows the formation of hardening in steel type 08Х18Н10Т, sufficient for grain refinement during subsequent austenitization from 4 to 9 points, which increases the yield.
При проведении термической обработки при температуре ниже 900°С не происходит рекристаллизации, следовательно нет измельчения зерна, а при температуре термической обработки более 1080°С происходит интенсивный рост зерна.When heat treatment is carried out at temperatures below 900°C, no recrystallization occurs, therefore there is no grain refinement, and when heat treatment temperatures exceed 1080°C, intensive grain growth occurs.
После холодной деформации и термической обработки трубы с нагревом в интервале температур от 900 до 1080°С и последующем охлаждении в воде или на воздухе происходило формирование мелкозернистой рекристаллизованной микроструктуры по всей толщине стенки трубы с размером зерна не крупнее 4 балла по ГОСТ 5639-82, что повышает стойкость к межкристаллитной коррозии и обеспечивает механические свойства при повышенных температурах в соответствии с ПНСТ 453-2020 и ТУ 14-ЗР-197-2001.After cold deformation and heat treatment of the pipe with heating in the temperature range from 900 to 1080°C and subsequent cooling in water or air, a fine-grained recrystallized microstructure was formed throughout the thickness of the pipe wall with a grain size no larger than 4 points according to GOST 5639-82, which increases resistance to intergranular corrosion and provides mechanical properties at elevated temperatures in accordance with PNST 453-2020 and TU 14-ZR-197-2001.
Проведение правки трубы после термической обработки обеспечивает уровень механических свойств в соответствии с нормативным документами, если требуемые механические свойства не были получены после термической обработки.Straightening the pipe after heat treatment ensures the level of mechanical properties in accordance with regulatory documents, if the required mechanical properties were not obtained after heat treatment.
Предлагаемый способ производства холодно деформированных труб из аустенитной нержавеющей стали был реализован на АО «ЧТПЗ». Для прокатки использовали слитки электрошлакового переплава диаметром 590 мм из стали 08Х18Н10Т с фактической массовой долей углерода от 0,02 до 0,03% при массовой доле титана от 0,22 до 0,35%. В слитках перед прокаткой выполняли сквозное сверление отверстия диаметром 100 мм, затем нагревали до температуры в интервале от 1230 до 1240°С, прошивали в гильзы размером 570x140 мм, прокатывали на пилигримовом стане в трубы размером 418x70 мм и охлаждали до комнатной температуры.The proposed method for the production of cold-deformed pipes from austenitic stainless steel was implemented at JSC ChTPZ. For rolling, we used ingots of electroslag remelting with a diameter of 590 mm from steel 08Х18Н10Т with an actual mass fraction of carbon from 0.02 to 0.03% and a mass fraction of titanium from 0.22 to 0.35%. Before rolling, the ingots were drilled through a hole with a diameter of 100 mm, then heated to a temperature in the range from 1230 to 1240 ° C, stitched into sleeves measuring 570x140 mm, rolled on a pilgrim mill into pipes measuring 418x70 mm and cooled to room temperature.
Трубы размером 418x70 мм были расточены и обточены до размера 406x55 мм и прокатаны на стане ХПТ в размер 355,6x40 мм, при этом степень деформации по Мизесу составила:Pipes measuring 418x70 mm were bored and turned to a size of 406x55 mm and rolled on a HPT mill to a size of 355.6x40 mm, and the degree of deformation according to Mises was:
где - деформация по длине,Where - deformation along the length,
- деформация по диаметру, - diameter deformation,
- деформация по толщине стенки, р.=1.53 - коэффициент вытяжки, - deformation along the wall thickness, p. = 1.53 - elongation coefficient,
D0=406 мм - наружный диаметр трубы до проведения холодной деформации,D 0 =406 mm - outer diameter of the pipe before cold deformation,
D1=355,6 мм - наружный диаметр трубы после холодной деформации,D 1 =355.6 mm - outer diameter of the pipe after cold deformation,
S0=55 мм - толщина стенки трубы до проведения холодной деформации,S 0 =55 mm - pipe wall thickness before cold deformation,
S1=40 мм - толщина стенки трубы после холодной деформации.S 1 =40 mm - pipe wall thickness after cold deformation.
Затем осуществляли термическую обработку труб, в частности, на индукционной установке при нагреве до температуры 1020°С с охлаждением на воздухе. Перед и после холодной прокатки труб, а также после термической обработки выполняли операции химической обработки, предусмотренные для труб из нержавеющей стали. При необходимости проводили правку труб в косовалковой правильной машине.Then the heat treatment of the pipes was carried out, in particular, in an induction installation when heated to a temperature of 1020°C with cooling in air. Before and after cold rolling of pipes, as well as after heat treatment, chemical treatment operations specified for stainless steel pipes were performed. If necessary, pipes were straightened in a cross-section straightening machine.
Изобретение иллюстрируется фотографиями, где на фиг. 1 представлена микроструктура металла холоднодеформированных труб размером вн.346x40 мм из стали 08Х18Н10Т с массовой долей углерода от 0,05 до 0,08%, на фиг. 2 - микроструктура металла холоднодеформированных труб размером 355,6x40 мм из стали 08Х18Н10Т с массовой долей углерода не более 0,04% и массовой долей титана от 5С до 0,4% (где С - массовая доля углерода), изготовленных по предлагаемому способу.The invention is illustrated by photographs, where in FIG. Figure 1 shows the microstructure of the metal of cold-deformed pipes with an internal size of 346x40 mm made of steel 08Х18Н10Т with a mass fraction of carbon from 0.05 to 0.08%; Fig. 2 - microstructure of the metal of cold-deformed pipes measuring 355.6x40 mm made of steel 08Х18Н10Т with a mass fraction of carbon of no more than 0.04% and a mass fraction of titanium from 5C to 0.4% (where C is the mass fraction of carbon), manufactured using the proposed method.
На фотографии, представленной на фиг. 2, видно, что микроструктура металла холоднодеформированных труб, изготовленных по предлагаемому способу, представляет собой равноосные зерна, близкие по форме, величине и направленности, размер которых не крупнее 4 балла по ГОСТ 5639-82, что соответствует требованиями ПНСТ 453-2020 «Трубы стальные для изготовления оборудования и трубопроводов атомных станций», часть 2 и ТУ 14-ЗР-197-2001 «Трубы бесшовные из коррозионностойких сталей с повышенным качеством поверхности». Микроструктура металла труб имеет разветвленные границы, трубы обладают стойкостью к межкристаллитной коррозии и механическими свойствами при повышенных температурах в соответствии с указанными нормативными документами.In the photograph shown in FIG. 2, it is clear that the microstructure of the metal of cold-deformed pipes manufactured using the proposed method is equiaxed grains, similar in shape, size and direction, the size of which is no larger than 4 points according to GOST 5639-82, which meets the requirements of PNST 453-2020 “Steel Pipes for the manufacture of equipment and pipelines for nuclear power plants,” Part 2 and TU 14-ZR-197-2001 “Seamless pipes made of corrosion-resistant steels with improved surface quality.” The metal microstructure of the pipes has branched boundaries; the pipes are resistant to intercrystalline corrosion and have mechanical properties at elevated temperatures in accordance with the specified regulatory documents.
Проведенные механические испытания труб при повышенных температурах и испытания на межкристаллитную коррозию по ГОСТ 6032 метод АМУ подтверждают соответствие свойств требованиям ПНСТ 453-2020 и ТУ 14-ЗР-197-2001.Mechanical tests of pipes at elevated temperatures and tests for intergranular corrosion according to GOST 6032 using the AMU method confirm that the properties comply with the requirements of PNST 453-2020 and TU 14-ZR-197-2001.
Результаты сравнительных испытаний предлагаемого способа и прототипа представлены в таблице.The results of comparative tests of the proposed method and the prototype are presented in the table.
Как следует из таблицы, предлагаемый способ обеспечивает получение показателей, соответствующих ПНСТ 453-2020 и ТУ 14-3Р-197-2001.As follows from the table, the proposed method provides indicators that comply with PNST 453-2020 and TU 14-3R-197-2001.
Использование предлагаемого способа производства холоднодеформированных труб из аустенитной нержавеющей стали типа 08Х18Н10Т обеспечивает формирование мелкозернистой рекристаллизованной микроструктуры с величиной зерна не крупнее 4 балла по ГОСТ 5639-82 по всей толщине стенки холоднодеформированных труб, стойкость к межкристаллитной коррозии и механические свойства при повышенных температурах в соответствии с требованиями нормативных документов.The use of the proposed method for the production of cold-deformed pipes from austenitic stainless steel type 08Х18Н10Т ensures the formation of a fine-grained recrystallized microstructure with a grain size no larger than 4 points according to GOST 5639-82 throughout the wall thickness of cold-deformed pipes, resistance to intergranular corrosion and mechanical properties at elevated temperatures in accordance with the requirements regulatory documents.
Claims (11)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2809290C1 true RU2809290C1 (en) | 2023-12-11 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2276695C1 (en) * | 2004-11-16 | 2006-05-20 | Закрытое акционерное общество "Трубная Металлургическая Компания" | Stainless steel for production of pipes and method of production of stainless steel pipes |
| RU2482197C1 (en) * | 2012-03-07 | 2013-05-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" | Method for deformation-thermal processing of austenitic stainless steels |
| RU2527591C2 (en) * | 2012-12-21 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF LONG-SIZED 265×22×13000±300 AND 285×25×11750±50 mm-TUBE STOCK FROM HOLLOW ESR INGOTS-BILLETS OF "08Х10Н20Т2" AND "08Х10Н16Т2" GRATE STEEL FOR SUBMARINE PERISCOPE DRIVES |
| RU2542139C1 (en) * | 2013-07-16 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Method of manufacturing of pipes "t=279(36" and "t=346(40" mm out of "08-18=10t-+" grade steel for nuclear power facilities |
| RU2564770C2 (en) * | 2013-07-09 | 2015-10-10 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Thermomechanical pipe treatment method |
| EP3397406B1 (en) * | 2015-12-30 | 2021-07-07 | Sandvik Intellectual Property AB | A process of producing a duplex stainless steel tube |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2276695C1 (en) * | 2004-11-16 | 2006-05-20 | Закрытое акционерное общество "Трубная Металлургическая Компания" | Stainless steel for production of pipes and method of production of stainless steel pipes |
| RU2482197C1 (en) * | 2012-03-07 | 2013-05-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" | Method for deformation-thermal processing of austenitic stainless steels |
| RU2527591C2 (en) * | 2012-12-21 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF LONG-SIZED 265×22×13000±300 AND 285×25×11750±50 mm-TUBE STOCK FROM HOLLOW ESR INGOTS-BILLETS OF "08Х10Н20Т2" AND "08Х10Н16Т2" GRATE STEEL FOR SUBMARINE PERISCOPE DRIVES |
| RU2564770C2 (en) * | 2013-07-09 | 2015-10-10 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Thermomechanical pipe treatment method |
| RU2542139C1 (en) * | 2013-07-16 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Method of manufacturing of pipes "t=279(36" and "t=346(40" mm out of "08-18=10t-+" grade steel for nuclear power facilities |
| EP3397406B1 (en) * | 2015-12-30 | 2021-07-07 | Sandvik Intellectual Property AB | A process of producing a duplex stainless steel tube |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6107437B2 (en) | Manufacturing method of low-alloy high-strength seamless steel pipe for oil wells with excellent resistance to sulfide stress corrosion cracking | |
| CN109642282B (en) | Duplex stainless steel and method for producing same | |
| CN108467973B (en) | Nickel-chromium-tungsten high-temperature alloy seamless tube for 700 ℃ ultra-supercritical boiler and manufacturing method thereof | |
| JP5097017B2 (en) | Manufacturing method of high Cr ferritic heat resistant steel | |
| JP6146542B2 (en) | Steel pipe for thick oil well and manufacturing method thereof | |
| JP6172391B2 (en) | Low alloy oil well steel pipe | |
| JP5589965B2 (en) | Austenitic stainless steel pipe manufacturing method and austenitic stainless steel pipe | |
| JP6892008B2 (en) | Steel pipe and manufacturing method of steel pipe | |
| JP6901045B2 (en) | Steel pipe and manufacturing method of steel pipe | |
| JP2018035381A (en) | Production method of stainless steel tube | |
| JPWO2016079922A1 (en) | Manufacturing method of high strength stainless steel seamless steel pipe for oil well | |
| RU2809290C1 (en) | Method for producing cold-worked pipes from austenitic stainless steel of type “08х18н10т” | |
| JP3241263B2 (en) | Manufacturing method of high strength duplex stainless steel pipe | |
| JP2019065343A (en) | Steel pipe for oil well and manufacturing method therefor | |
| JP6213683B2 (en) | Steel and pipe for oil expansion | |
| JP7046800B2 (en) | New austenitic stainless steel alloy | |
| JPH06100935A (en) | Production of martensitic stainless steel type seamless steel pipe excellent in toughness and stress corrosion cracking resistance | |
| JP2003064449A (en) | Heat-resisting low-alloy steel tube and manufacturing method therefor | |
| JPS586927A (en) | Production of high-strength oil well pipe of high stress corrosion cracking resistance | |
| JP7332258B2 (en) | High-Ni corrosion-resistant alloy with excellent intergranular corrosion resistance and pitting corrosion resistance, as well as excellent hot workability and cold workability | |
| JPH0450366B2 (en) | ||
| RU2822492C1 (en) | Method of heat treatment of cold-deformed pipes from steel “12x18h12t” | |
| CN109913746A (en) | A kind of small-bore martensitic stain less steel oil well pipe of low cost and its manufacturing method | |
| JP2580407B2 (en) | Manufacturing method of martensitic stainless steel seamless steel pipe with excellent corrosion resistance | |
| SU709698A1 (en) | Method of steels thermal treatment |