SU1740702A1 - Method for power increase of condensation turbine plant - Google Patents
Method for power increase of condensation turbine plant Download PDFInfo
- Publication number
- SU1740702A1 SU1740702A1 SU894762390A SU4762390A SU1740702A1 SU 1740702 A1 SU1740702 A1 SU 1740702A1 SU 894762390 A SU894762390 A SU 894762390A SU 4762390 A SU4762390 A SU 4762390A SU 1740702 A1 SU1740702 A1 SU 1740702A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- cooling water
- pressure cylinder
- exhaust
- condensate
- low
- Prior art date
Links
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к теплоэнергетике и может быть использовано в конденсационных турбоустановках тепловых и атомных электростанций дл повышени их экономичности за счет снижени выхлопных потерь энергии. При достижении значени отношени величины выхлопных потерь энергии предыдущего по ходу охлаждающей воды двухпоточного цилиндра низкого давлени (ЦНД) к величине выхлопных потерь энергии последнего по ходу охлаждающей воды двухпоточного ЦНД, равного 1,24, отключают первый по ходу конденсата регенеративный подогреватель от отборов пара последнего по ходу охлаждающей воды ЦНД Последующий по ходу конденсата регенеративный подогреватель отключают от отбора пара последнего по ходу охлаждающей воды ЦНД при превышении указанного значени отношени выхлопных потерь энергии 1 ил ЁThe invention relates to a power system and can be used in condensation turbines of thermal and nuclear power plants to increase their efficiency by reducing exhaust energy losses. When the value of the ratio of the value of the exhaust energy losses of the previous two-cylinder low-pressure cylinder (LPD) to the amount of exhaust energy losses of the latter along the cooling water of the two-line LPD equal to 1.24, the regenerative heater along the condensate of the latter along the condensate to the course of cooling water of the low-pressure cylinder The subsequent regeneration heater along the condensate is disconnected from the steam extraction of the latter along the course of the cooling water of the low-pressure cylinder when the specified value is exceeded The ratio of exhaust energy loss 1 or y
Description
Изобретение относитс к теплоэнергетике и может быть использовано в конденсационных паротурбинных установках ТЭС и АЭС.This invention relates to a power system and can be used in condensing steam turbine installations of thermal power plants and nuclear power plants.
Известен способ повышени мощности конденсационной турбоустановки путем отключени регенеративных подогревателей от отборов пара, подачи пара отключенных подогревателей по крайней мере в два двух- поточных цилиндра низкого давлени и отвода отработавшего пара из каждого потока в конденсаторы с последующей конденсацией при последовательной подаче охлаждающей воды в конденсаторы.There is a known method for increasing the power of a condensing turbo unit by disconnecting regenerative heaters from steam extraction, supplying steam for disconnected heaters to at least two low-pressure two-flow cylinders and draining exhaust steam from each stream to condensers, followed by condensation during successive supply of cooling water to condensers.
К недостаткам этого способа относитс снижение экономичности из-за неполной реализации вакуума в холодном конденсаторе . Поскольку расходы пара на подогреватели низкого давлени примерноThe disadvantages of this method are reduced cost-effectiveness due to the incomplete realization of the vacuum in a cold condenser. Since steam costs for low pressure heaters are about
одинаковы, то и массовый расход пара через все выхлопы практически одинаков Но в выхлопах, подключенных к первому по ходу охлаждающей воды конденсатору, объемный расход пара в 1,2-1,5 раза может быть больше, чем в последующих Поэтому особенно при пониженных температурах охлаждающей воды вакуум в указанном конденсаторе не может быть полностью реализован из-за роста выхлопной потери энергии последней ступени и даже возможного исчерпани расширительной способности косого среза ступени.the same, then the mass flow rate of steam through all the exhausts is almost the same. But in the exhausts connected to the first condenser along the cooling water, the volume flow rate of steam can be 1.2–1.5 times higher than in the subsequent ones. The water vacuum in the indicated condenser cannot be fully realized due to the increase in the exhaust energy loss of the last stage and even the possible exhaustion of the expansion capacity of the oblique cut of the stage.
Цель изобретени - повышение экономичности турбоустановки за счет снижени выхлопных потерь энергии.The purpose of the invention is to increase the efficiency of a turbine installation by reducing the exhaust energy losses.
На чертеже представлена схема Турбо- установки, на которой реализуетс способThe drawing shows the Turbo-installation scheme, on which the method is implemented.
VIVI
SS
сwith
N:N:
Конденсационна турбоустановка содержит как минимум один или несколько цилиндров низкого давлени (ЦНД) 1 и 2. выхлопы 3, 4 и 5. б которых подключены трубопроводами 8, 9 к конденсаторам 9, 10, которые соединены трубопроводом 11 последовательно по охлаждающей воде.A condensing turbine unit contains at least one or several low pressure cylinders (LPCs) 1 and 2. Exhausts 3, 4 and 5. Used by pipes 8, 9 to condensers 9, 10, which are connected by pipeline 11 in series through cooling water.
Конденсат из конденсаторов 9, 10 (основной конденсат) подают насосом 12 по трубопроводу 13 в регенеративные подогреватели низкого давлени (ПНД) 14, 15 При этом ПНД 14 подключен к отбору 16 из ЦНД 1, 2 посредством трубопровода 17, который объедин ет трубопроводы 18 и 19, а ПНД 15 - трубопроводом 20 к отбору 21 ЦНД 1, 2. Трубопровод 20 соединен с трубопроводом 22, 23. Трубопроводы 19 и 23, подключенные к отборам 16, 21 из последнего по ходу охлаждающей воды ЦНД 2, снабжены задвижками 24, 25 соответственно .Condensate from condensers 9, 10 (main condensate) is supplied by pump 12 via pipeline 13 to low-pressure regenerative heaters (HDPE) 14, 15 In this case, HDPE 14 is connected to the extraction 16 of low-pressure cylinder 1, 2 through pipeline 17, which connects pipelines 18 and 19, and the PND 15 - a pipeline 20 to the selection 21 of the low-pressure cylinder 1, 2. The pipeline 20 is connected to the pipeline 22, 23. The pipelines 19 and 23 connected to the selections 16, 21 from the latter along the cooling water of the low-pressure cylinder 2, are equipped with valves 24, 25 respectively.
В варианте турбоустановки с одним ЦНД, т.е. с двум выхлопами 3, 4, каждый из выхлопов 3.4 подсоединен к своему конденсатору , например 9, 10. При наличии одного конденсатора каждый из выхлопов 3, 4 подсоединен к отдельной секции конденсатора (не показано).In the version of the turbo with one LPC, i.e. with two exhausts 3, 4, each of the exhaust 3.4 is connected to its own condenser, for example 9, 10. With one condenser, each of the exhaust 3, 4 is connected to a separate section of the condenser (not shown).
Способ осуществл етс следующим образом .The method is carried out as follows.
Пар из выхлопов 3-6 ЦНД 1, 2 направл ют по трубопроводам 7, 8 в конденсаторы 9, 10, где он охлаждаетс подаваемой по трубопроводу 11 водой и конденсируетс . Образовавшийс конденсат (основной конденсат ) направл ют конденсатным насосом 12 по трубопроводу 13 в ПНД 14 и 15, которые подключены по основному конденсату последовательно. В ПНД 14, 15 основной конденсат подогревают паром, отбираемым из отборов 16, 21 соответственно. При питании регенеративных ПНД 14, 15 паром из отборов 16, 21 ЦНД 1 и 2 определ ют и сравнивают между собой величины выхлопной потери из выхлопов 3, 4 и 5, 6 ЦНД 1 и 2. Эти величины определ ют путем подробного расчета турбоустановки на всем рабочем диапазоне нагрузок и температур охлаждающей воды с помощью общеизвестных программ, в которых учитываетс неравномерность параметров пара на выхлопе. Если величина выхлопной потери из выхлопов 5, 6 последнего по ходу охлаждающей воды ЦНД 2 по крайней мере в 1,24 раза меньше величины выхлопной потери из выхлопов 3, 4 предыдущего по ходу охлаждающей воды ЦНД 1, отключают ПНД 14 от отбора 16 ЦНД 2 путем закрыти задвижки 24 на трубопроводе 19. При этом расходSteam from the exhaust 3-6 LPCs 1, 2 are directed through pipelines 7, 8 to condensers 9, 10, where it is cooled by water supplied through pipe 11 and condenses. The resulting condensate (main condensate) is directed by a condensate pump 12 through line 13 to the PND 14 and 15, which are connected in series through the main condensate. In PND 14, 15, the main condensate is heated with steam taken from selections 16, 21, respectively. When feeding regenerative HDPE 14, 15 with steam from selections 16, 21, LPCs 1 and 2 determine and compare among themselves the values of exhaust loss from exhausts 3, 4 and 5, 6 LPCs 1 and 2. These values are determined by a detailed calculation of the turbo-installation throughout the operating range of loads and cooling water temperatures using well-known programs that take into account the non-uniformity of steam parameters at the exhaust. If the value of exhaust loss from exhaust 5, 6 of the latter in the course of cooling water of LPC 2 is at least 1.24 times less than the value of exhaust loss from exhaust 3, 4 of the previous one along the course of cooling water of LPC 1, disconnect the PND 14 from selection 16 of LPC 2 by close the valves 24 on the pipeline 19. In this case, the flow
пара в отборе 16 и ЦНД 1 увеличиваетс вдвое, расход пара из ЦНД 1 в конденсатор 9 уменьшаетс , а из ЦНД 2 в конденсатор 10 - увеличиваетс на величину, равную половине расхода на ПНД 14. Такое перераспределение расходов через выхлопы 3,4 и 5, 6 при за вл емом соотношении выхлопных потерь обеспечивает суммарное снижение потерь мощности с выходной скоростью.the pair in the selection 16 and the low-pressure cylinder 1 is doubled, the steam consumption from the low-pressure cylinder 1 to the capacitor 9 decreases, and from the low-pressure cylinder 2 to the condenser 10 it increases by an amount equal to half of the flow rate on the PND 14. This redistribution of flow through the exhaust 3,4 and 5, 6 with the claimed ratio of exhaust losses provides a total reduction in power loss with output speed.
Если соотношение выхлопных потерь после отключени ПНД 14 ЦНД 2 остаетс большим, чем 1,24, то отключают ПНД 15 от отбора 21 ЦНД 2 закрытием задвижки 25 на трубопроводе 23 При этом происходитIf the ratio of exhaust losses after disconnecting the PND 14 of the LPC 2 remains greater than 1.24, then disconnect the PND 15 from the selection 21 of the CND 2 by closing the valve 25 on the pipeline 23
дальнейшее перераспределение величин выхлопных потерь между выхлопами 3, 4 и 5 б. Так, при реализации способа на турбине К-1070-60/1500-3 в соответствии с прототипом расход пара в каждый конденсаторfurther redistribution of the values of exhaust losses between exhausts 3, 4 and 5 b. So, when implementing the method on the turbine K-1070-60 / 1500-3 in accordance with the prototype, the steam consumption in each capacitor
составл ет 1744,4 т/ч, при этом выхлопна потер в первом по ходу охлаждающей воды конденсаторе составл ет 11,68 ккал/кг, во втором - 6,95 ккал/кг. При этом соотношение величин выхлопной потери составл етIt is 1744.4 t / h, while the exhaust loss in the first condenser along the cooling water is 11.68 kcal / kg, in the second - 6.95 kcal / kg. The ratio of the values of the exhaust loss is
11,62/6,95 1,67. В соответствии с предложенным способом при отключении ПНД ISfe 3 от отборов из ЦНД, выхлоп которого направл ют в последний по ходу охлаждени воды конденсатор, расходы пара в конденсаторы перераспредел ютс . В первый конденсатор расход пара составл ет 1638,8 т/ч, во второй - 1849 т/ч, выхлопна потер составл ет соответственно 11,06 ккал/кг и 7,61 ккал/кг. Нетрудно определить потери11.62 / 6.95 1.67. In accordance with the proposed method, when the ISfe 3 PND is disconnected from selections from the low-pressure cylinder, the exhaust of which is directed to the condenser, which is the last to be cooled during the course of water cooling, the steam consumption to the condensers is redistributed. In the first condenser, the steam consumption is 1638.8 t / h, in the second - 1849 t / h, the exhaust loss is 11.06 kcal / kg and 7.61 kcal / kg, respectively. It is easy to determine the loss
мощности с выходной скоростью (Л hB) при работе по способу-прототипу и по предлагаемому способу.power output speed (hB) when working on the prototype method and the proposed method.
В первом случаеIn the first case
AM ,1744,4(11.68+6,95) ,,,QO DAM, 1744.4 (11.68 + 6.95) ,,, QO D
Д NB п осi - 37789 кВт ,D NB p OSI - 37789 kW,
О.ооLtd
во втором - 1638.8 -11.06 + 1849,4 7,61 in the second - 1638.8-11.06 + 1849.4 7.61
0,860.86
37440 кЗт. 37440 kzt.
Таким образом, в предлагаемом способе снижаютс потери выхлопной мощности с выходной скоростью, в результате чего повышаетс КПД и мощность турбины.Thus, in the inventive method, the exhaust power loss is reduced at an output rate, resulting in an increase in the efficiency and power of the turbine.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894762390A SU1740702A1 (en) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | Method for power increase of condensation turbine plant |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894762390A SU1740702A1 (en) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | Method for power increase of condensation turbine plant |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1740702A1 true SU1740702A1 (en) | 1992-06-15 |
Family
ID=21481200
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894762390A SU1740702A1 (en) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | Method for power increase of condensation turbine plant |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1740702A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000071857A1 (en) * | 1999-05-21 | 2000-11-30 | Tarelin Anatoly O | Method and apparatus for increasing power generated by a steam turbine by controlling the electric charge in steam exiting the steam turbine |
-
1989
- 1989-11-28 SU SU894762390A patent/SU1740702A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Аркадьева Б.А. Режимы работы турбо- установок АЭС. М.: Энергоиздат, 1986, с.85. 91,92. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000071857A1 (en) * | 1999-05-21 | 2000-11-30 | Tarelin Anatoly O | Method and apparatus for increasing power generated by a steam turbine by controlling the electric charge in steam exiting the steam turbine |
US6672825B1 (en) | 1999-05-21 | 2004-01-06 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for increasing power generated by a steam turbine by controlling the electric charge in steam exiting the steam turbine |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104975887B (en) | Compound feed pump turbine for thermal power plant and thermodynamic system | |
US20140366537A1 (en) | Steam power plant turbine and control method for operating at low load | |
SU1258330A3 (en) | Method of energy conversion in power plant and power plant | |
RU2153081C1 (en) | Combined-cycle-plant and its operating process | |
CN107218093A (en) | Heating system and operation method are reclaimed in a kind of thermal power plant's exhaust steam | |
RU2062332C1 (en) | Combined-cycle plant | |
CN104806308A (en) | Optimum scheme of ultra-supercritical secondary reheating unit | |
CN109869784A (en) | It is a kind of to integrate the combined cycle power plant and its operation method that couple with accumulation of heat peak regulation for steam extraction | |
US20040104017A1 (en) | Device for coolant cooling in a gas turbine and gas and steam turbine with said device | |
JPH0336407A (en) | Reheat system and method for improving heat consumption thereof | |
US5140818A (en) | Internal moisture separation cycle | |
RU2153080C2 (en) | Combined-cycle power generation process and combined-cycle plant | |
SU1740702A1 (en) | Method for power increase of condensation turbine plant | |
RU2564367C2 (en) | Steam-turbine power plant | |
RU2602649C2 (en) | Steam turbine npp | |
CN217441593U (en) | Ultrahigh-temperature, ultrahigh-pressure and dry quenching waste heat power generation multistage temperature reduction water system | |
CN209621421U (en) | A kind of industrial heating system integrated for Combined cycle gas-steam turbine unit steam extraction | |
SU1114804A1 (en) | Steam turbine unit | |
SU1671910A1 (en) | Steam-turbine plant | |
JPH04318207A (en) | Steam turbine exhaust heat power generation equipment | |
SU682662A1 (en) | Starting system of a power unit | |
SU1320462A1 (en) | Power plant | |
SU1071035A2 (en) | Method of operation of extraction wet steam turbine | |
SU964200A1 (en) | Industrial thermoelectric plant evaporation unit | |
SU1060798A1 (en) | Steam-gas-turbine plant |