SU1737619A1 - Method of compensation for losses of voltage in feeding power network - Google Patents
Method of compensation for losses of voltage in feeding power network Download PDFInfo
- Publication number
- SU1737619A1 SU1737619A1 SU904858048A SU4858048A SU1737619A1 SU 1737619 A1 SU1737619 A1 SU 1737619A1 SU 904858048 A SU904858048 A SU 904858048A SU 4858048 A SU4858048 A SU 4858048A SU 1737619 A1 SU1737619 A1 SU 1737619A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- current
- network
- temperature
- voltage
- conductors
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
Сущность изобретени : регулирование тока компенсирующего устройства осуществл ют в зависимости от разности тока уставки, который определ ют по формуле IP.O, + а(&- вЬ)/х, где la - активный ток сети; г0 - активное сопротивление сети при расчетной температуре проводников 0Ь ; «- коэффициент температурного увеличени активного сопротивлени ; 0- температура проводников; х - индуктивное сопротивление проводников, и емкостного тока сети. Повышение точности компенсации потери напр жени достигаетс за счет коррекции реактивного тока компенсирующего устройства в зависимости от температуры проводников. 3 ил.The essence of the invention: the adjustment of the current of the compensating device is carried out depending on the difference of the setpoint current, which is determined by the formula IP.O, + a (& b) / x, where la is the active current of the network; r0 is the network resistance at the calculated conductor temperature 0b; "- coefficient of temperature increase of active resistance; 0- temperature of conductors; x - inductive resistance of conductors, and the capacitive current network. Improving the accuracy of voltage loss compensation is achieved by correcting the reactive current of the compensating device depending on the temperature of the conductors. 3 il.
Description
Изобретение относитс к электротехнике и предназначено дл использовани в автоматических системах управлени компенсирующими устройствами.The invention relates to electrical engineering and is intended for use in automatic control systems for compensating devices.
Цель изобретени - повышение точности компенсации при изменении температуры проводников.The purpose of the invention is to improve the accuracy of compensation when the temperature of the conductors changes.
На фиг.1 представлена схема компенсации потери напр жени в питающей электрической сети, реализующа предлагаемый способ; на фиг.2 - эквивалентна схема замещени участка системы электроснабжени ; на фиг.З - векторна диаграмма напр жений дл этой схемы.Fig. 1 shows a voltage loss compensation circuit in a power supply network implementing the proposed method; Fig. 2 is an equivalent circuit for replacing a portion of the power supply system; FIG. 3 is a voltage vector diagram for this circuit.
Схема компенсации потери напр жени в питающей электрической сети (фиг.1) содержит питающую электрическую сеть 1, измерительный трансформатор 2 напр жени , измерительный преобразователь 3 тока , измерительный преобразователь 4 активного тока, измерительный преобразователь 5 реактивного тока, измерительный преобразователь б температуры, функциональный блок 7, односторонний выпр митель 8, элемент 9 сравнени , регулирующее устройство 10, регулируемое компенсирующее устройство 11, нагрузку 12 электрической сети.The compensation circuit for the loss of voltage in the power supply network (FIG. 1) contains a power supply network 1, a measuring voltage transformer 2, a current measuring converter 3, a measuring current converter 4, a reactive current measuring converter 5, a temperature measuring sensor b, a functional unit 7, one-way rectifier 8, comparison element 9, regulating device 10, adjustable compensating device 11, electrical network load 12.
Эквивалентна схема замещени участка системы электроснабжени , изображенна на фиг.2. содержит питающую линию с активным сопротивлением г и индуктивным сопротивлением х, нагрузку ZH и компенсирующее устройство xic. На схеме (фиг.2) и векторной диаграмме (фиг.З), построенной дл случа опережающего тока (р 0), обозначено: Е - напр жение в начале линии; 0 - напр жение в конце линии (в узле нагрузки); I U + jlp - ток сети, содержащий активную U и реактивную 1р составл ющие; АО - падение напр жени в питающей сети.An equivalent circuit for replacing a portion of the power supply system shown in FIG. contains a supply line with active resistance g and inductive resistance x, load ZH and a compensating device xic. In the diagram (Fig. 2) and the vector diagram (Fig. 3), constructed for the case of the advance current (p 0), the following is denoted: E is the voltage at the beginning of the line; 0 - voltage at the end of the line (at the load node); I U + jlp is the network current containing the active U and reactive 1p components; AO - voltage drop in the supply network.
ч (А) XJ Оh (A) XJ Oh
чh
К питающей электрической сети 1 подключены измерительные трансформаторы напр жени 2 и тока 3, на выходах которых формируютс сигналы, пропорциональные соответственно напр жению U - 1)мз1п а) в узле нагрузки и току питающей сети I 1м sin (on +(р) . Ток питающей сети определ етс суммой токов нагрузки и компенсирующего устройства и может быть представлен в виде суммы активной а и реактивной 1р составл ющих.Measuring transformers of voltage 2 and current 3 are connected to the supply network 1, the outputs of which generate signals proportional to the voltage U - 1) mz1p a) at the load node and the supply network current I 1m sin (on + (p). Current The mains supply is determined by the sum of the load currents and the compensating device and can be represented as the sum of the active and reactive 1p components.
Выход трансформатора 3 тока подключен к объединенным информационным входам измерительных преобразователей активного 4 и реактивного 5 токов. Управл ющие входы измерительных преобразователей активного 4 и реактивного 5 токов объединены и подключены к выходу трансформатора 2 напр жени . Сигнал U на выхо- .де измерительного преобразовател 4 активного тока пропорционален активной составл ющей токаThe output of the transformer 3 current is connected to the combined information inputs of the measuring transducers active 4 and reactive 5 currents. The control inputs of the measuring transducers active 4 and reactive 5 currents are combined and connected to the output of the voltage transformer 2. The signal U at the output of the measuring transducer 4 of the active current is proportional to the active component of the current
IJ4 K lMSln 5COS (Wt,IJ4 K lMSln 5COS (Wt,
а сигнал Us на выходе измерительного преобразовател 5 реактивного тока пропорционален реактивной составл ющей тока сетиand the us signal at the output of the reactive current measuring transducer 5 is proportional to the reactive component of the network current
L)5 KslMSln CJSCUt.L) 5 KslMSln CJSCUt.
где КА и КБ - коэффициенты передачи измерительных преобразователей активного 4 и реактивного 5 токов.where KA and KB are the transfer coefficients of the measuring transducers active 4 and reactive 5 currents.
Сигнал Us с выхода измерительного преобразовател 5 реактивного тока поступает на вход одностороннего выпр мител 8, который формирует сигналThe Us signal from the output of the reactive current measuring transducer 5 is fed to the input of a one-way rectifier 8, which generates a signal
Us )Us)
II
Us Kslwislnpcos йипри 40 О при Us О,Us Kslwislnpcos yipri 40 Oh at Us Oh,
00
5five
00
5five
00
5five
0 0
реактивного тока сети в соответствии с выражениемreactive current network in accordance with the expression
(е-а)1а (1)(ea) 1a (1)
где г0 - активное сопротивление сети при расчетной температуре 6Ь проводников;where r0 is the active resistance of the network at the calculated temperature 6b of the conductors;
а - коэффициент температурного увеличени активного сопротивлени проводников .a is the coefficient of temperature increase in the active resistance of conductors.
Сигнал 1ро с выхода функционального блока 7 поступает на суммирующий вход элемента 9 сравнени , на вычитающий вход которого поступает выходной сигнал Ue одностороннего выпр мител 8. Элемент 9 сравнени формирует сигналThe 1p signal from the output of the functional unit 7 is fed to the summing input of the comparison element 9, to the subtracting input of which the output signal Ue of the one-way rectifier 8 arrives. The comparison element 9 generates a signal
Ug U - Us,Ug U - Us,
пропорциональный разности уставки 1ро и значе ни емкостного тока в сети. Этот сигнал представл ет собой ошибку регулировани реактивного тока сети. Он поступает на вход регулирующего устройства 10, которое в соответствии с прин тым законом регулировани , например пропорциональным или пропорционально-интегральным, формирует сигнал управлени компенсирующим устройством 11. В результате этого в сети устанавливаетс емкостный ток, величина которого определ етс уставкой, вычисленной по формуле (1),proportional to the difference of the setting 1p and the value of the capacitive current in the network. This signal is an error regulating the reactive current of the network. It is fed to the input of the regulating device 10, which, in accordance with the adopted regulation law, for example, proportional or proportional-integral, generates a control signal of the compensating device 11. As a result, the network establishes a capacitive current, the value of which is determined by the setting calculated by the formula ( one),
В соответствии с векторной диаграммой напр жений в системе электроснабжени , приведенной на фиг.З, падение напр жени в сети равноIn accordance with the vector voltage diagram in the power supply system shown in FIG. 3, the voltage drop in the network is
AU АЦ + ДЦ аг - 1рх 4- Jtax + JlprAU AC + DC ag - 1 x 4- Jtax + Jlpr
Модуль напр жени на электроприемнике определ етс по формулеThe voltage module on the consumer is determined by the formula
емкостной сокоторый пропорционален ставл ющей тока сети; при р 0, т.е. при отстающем токе. Us 0. Измерительный преобразователь 6температуры предназначен дл формировани напр жени Ue, пропорционального температуре ©проводников:capacitive and proportional to the supply current; at p 0, i.e. with lagging current. Us 0. The temperature measuring transducer 6 is designed to form a voltage Ue proportional to the temperature of the conductors ©:
Ue Ke в,Ue ke in,
где Кб- коэффициент пропорциональности. Сигналы U4 и Ue с выходов измерительных преобразователей активного тока 4 и температуры 6 поступают на входы функционального блока 7, который вычисл ет уставкуwhere KB is the proportionality coefficient. The signals U4 and Ue from the outputs of the measuring transducers of the active current 4 and temperature 6 are fed to the inputs of the functional unit 7, which calculates the setpoint
U VEZ - (х1а + rip) - rla + xlp . (2)U VEZ - (x1a + rip) - rla + xlp. (2)
Так как питающие сети проектируютс из услови допустимой потери напр жени в линии , то дл реальных систем электроснабжени всегда выполн етс неравенствоSince the supply networks are designed from the condition of permissible voltage loss in the line, for real power supply systems the inequality is always satisfied
Е2 ( + rip)2E2 (+ rip) 2
(3)(3)
При изменени х температуры проводников , происход щих в результате нагрева их током и изменений температуры окружающей среды, их активное сопротивление измен етс а соответствии с выражением г г0 1 +a(0-Q)) ,When changes in the temperature of the conductors occurring as a result of their heating by current and changes in the ambient temperature, their resistance changes in accordance with the expression r0 1 + a (0-Q)),
подставив которое в формулу (2), получим с учетом неравенства (3) приближенное уравнение дл напр жени в узле нагрузкиsubstituting which in formula (2), we obtain, taking into account inequality (3), an approximate equation for the voltage in the load node
U Е - ГоП + 0(0 - 6b)la + хс1р. (4) 5U E - GoP + 0 (0 - 6b) la + xc1p. (4) 5
Из уравнени (4) следует, что, если с помощью компенсирующего устройства, включенного параллельно с нагрузкой, регулировать емкостный ток сети таким образом , чтобы выполн лось соотношениеFrom equation (4) it follows that, if with the help of a compensating device connected in parallel with the load, the capacitive current of the network is adjusted so that the ratio
(0-a)Јla.(0-a) Јla.
то потер напр жени в питающей электрической сети будет практически полностью скомпенсирована при любой температуре проводников, т.е.then the voltage loss in the power supply network will be almost completely compensated at any temperature of the conductors, i.e.
U «E.U "E.
При этом предложенный способ предполагает наличие информации об активной la и реактивной р составл ющих тока сети, температуре проводников 0 и отношении расчетного активного сопротивлени Го линии к индуктивному х, которое определ ет- с -характеристиками питающей линии и не зависит от ее длины. Следовательно, информаци о длине питающей линии в предлагаемом способе не требуетс . Не требуетс также информаци означени х напр жени в узле нагрузки и центре питани .In this case, the proposed method assumes the availability of information about the active la and reactive p components of the network current, the temperature of the conductors 0 and the ratio of the calculated active resistance of the Guo line to the inductive x, which is determined by the supply line characteristics and does not depend on its length. Consequently, information on the length of the supply line in the proposed method is not required. No information is required on the voltage values in the load node and the power center.
Таким образом, при использовании предлагаемого способа компенсации потери напр жени в питающей электрической сети повышаетс точность компенсации потери напр жени за счет коррекции величины реактивного тока при изменени х температуThus, when using the proposed method of compensating for the loss of voltage in the supply network, the accuracy of compensating for the loss of voltage is increased by correcting the amount of reactive current during changes in temperature.
00
5five
00
5five
00
5five
ры проводников, происход щих в результате нагрева их током, а также при изменени х температуры окружающей среды.провод conductors that occur as a result of current heating as well as changes in the ambient temperature.
Использование предлагаемого способа компенсации потери напр жени в питающей электрической сети позволит повысить качество электроэнергии и уменьшить ее потери в электрических сет х промышленных предпри тий.Using the proposed method of compensating for the loss of voltage in the supply network will improve the quality of electricity and reduce its losses in the electrical networks of industrial enterprises.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904858048A SU1737619A1 (en) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | Method of compensation for losses of voltage in feeding power network |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904858048A SU1737619A1 (en) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | Method of compensation for losses of voltage in feeding power network |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1737619A1 true SU1737619A1 (en) | 1992-05-30 |
Family
ID=21531473
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904858048A SU1737619A1 (en) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | Method of compensation for losses of voltage in feeding power network |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1737619A1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004065159A1 (en) * | 2003-01-20 | 2004-08-05 | Bombardier Transportation Gmbh | An arrangement and a method for providing electric power to a vehicle |
RU2572807C1 (en) * | 2014-10-23 | 2016-01-20 | Сергей Иванович Малафеев | Voltage loss compensation method for supply mains |
-
1990
- 1990-08-08 SU SU904858048A patent/SU1737619A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Баркан Я.З. Автоматическое управление режимом батарей конденсаторов. М., Энерги , 1978 г., стр.52-67. Авторское свидетельство СССР №407296, кл.С 05 F 1/70, 1973. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004065159A1 (en) * | 2003-01-20 | 2004-08-05 | Bombardier Transportation Gmbh | An arrangement and a method for providing electric power to a vehicle |
RU2572807C1 (en) * | 2014-10-23 | 2016-01-20 | Сергей Иванович Малафеев | Voltage loss compensation method for supply mains |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4044296A (en) | Electronic voltage regulator for three-phase generators | |
PL125418B1 (en) | Microprocessor controlled telephone transmission system | |
US4459492A (en) | Method for operating a high voltage direct current transmission system including any desired number of transformer stations | |
US4455598A (en) | Automatic device for compensation of AC polyphase power line voltage variations in AC-DC converters | |
US5694306A (en) | Method and device for control of a series-compensated converter station | |
GB1571690A (en) | Computing circuit | |
SU1737619A1 (en) | Method of compensation for losses of voltage in feeding power network | |
JPS5915257B2 (en) | High voltage DC power transmission equipment | |
US3487286A (en) | Power transmission plant for high voltage direct current | |
JPS5965492A (en) | Power supply for pulse laser | |
US3431482A (en) | Power transmission for high voltage direct current | |
JP3570913B2 (en) | Control device for semiconductor switch | |
US4145652A (en) | Electric power to DC signal converter | |
JPH02216508A (en) | Two-point output power source | |
JPS6362985B2 (en) | ||
SU1714745A1 (en) | Method for detection of asynchronous mode of power supply with intermediate power take-off | |
RU2023337C1 (en) | Method of automatic limiting of power transfer in intersystem power line | |
RU2788251C1 (en) | METHOD FOR DETERMINING THE VALUE OF CONTROL ACTION WITH AN AUTOMATIC DECREASE IN THE CIRCULATING CURRENT IN A 25 kV TRACTION NETWORK | |
JP2004320860A (en) | Reactive power compensator | |
CA1128126A (en) | Circuit arrangement for producing reactive currents rapidly variable in magnitude and curve shape, and control and regulating units therefor | |
SU997018A2 (en) | Device for power supply of single-phase load from three-phase network | |
SU1019421A1 (en) | Ac to dc voltage three-phase stabilized converter | |
RU2023757C1 (en) | Device for electro-chemically protecting metallic sheaths of power cables | |
SU613473A1 (en) | Synchronous generator excitation limiting device | |
SU743241A1 (en) | X-ray generator |