SU1735918A1 - Способ производства динамной стали - Google Patents
Способ производства динамной стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU1735918A1 SU1735918A1 SU894782474A SU4782474A SU1735918A1 SU 1735918 A1 SU1735918 A1 SU 1735918A1 SU 894782474 A SU894782474 A SU 894782474A SU 4782474 A SU4782474 A SU 4782474A SU 1735918 A1 SU1735918 A1 SU 1735918A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- silicon
- normalization
- equal
- steel
- content
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к области металлургии , в частности к производству изотропной электротехнической стали, примен емой дл изготовлени магнито- проводов электродвигателей. Сущность изобретени : способ производства динамной стали, преимущественно содержащей до 3,5 мас.% кремни , включает гор чую прокатку, нормализацию с нагревом и выдержкой , холодную прокатку и отжиг. Нормализацию провод т при 750-840°С в течение 3-15 мин, соотношение времени нагрева и выдержки составл ет 0,50-0,56. Врем нормализации устанавливают в зависимости от содержани кремни в стали следующим образом: при содержании кремни меньше или равном 2,95 мас.% врем нормализации меньше или равно 6,5 мин; при содержании кремни 2,96-3,05 мас.% - 6,6-8,9 мин; при содержании кремни 3,06-3,12 мас.% - 9,0-10,5 мин; при содержании кремни больше или равном 3,13 мас.% - больше или равно 10,6. Применение способа позвол ет получить динам- ную сталь с более низкими удельными потер ми. 1 табл СО С
Description
Изобретение относитс к металлургии , конкретно к производству изотропной электротехническойстали, примен емой дл изготовлени магнито- проводов электрических двигателей.
Известны способы производства этой стали с применением операции нормализации гор чекатаной полосы. Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому вл етс способ производства листов из нетекстурованной кремнистой стали с высокими магнитными свойствами, включающий отжиг гор чекатаных листов, содержащих , мас,%: С менее 0,02; Мп 0,1-1,0; Si 0,5-3,5; AI 0,1-1,0; S 0,007; Sb 0,005-0.30: Fe - остальное, при 700-1000°С в течение 2-204 мин, холодную прокатку на конечную толщину и окончательный отжиг при 70- 1000°С.
Этот способ позвол ет получить хорошие магнитные свойства, но имеет недостатки: жесткие требовани к большому количеству химического состава стали, использование дорогой технологии выплавки стали с содержанием углерода менее 0,02 %. использование дорогосто щего элемента - сурьмы.
Цель изобретени - снижение удельных потерь.
Поставленна цель достигаетс тем, что нормализацию провод т при 750-840°С в течение 3-15 мин, соотношение времени нагрева и выдержки составл ет 0,50-0,56, а врем нормализации устанавливают в завих|
СА) СЛ
Ч)
СО
симости от содержани кремни в стали следующим образом: при содержании кремни меньше или равном 2,95 мас.% врем нормализации меньше или равно 6,5 мин; при содержании кремни 2,96-3,5 мас.% - 6,6-8,9 мин; при содержании кремни 3,06- 3,12 мас.% - 9,0-10.5 мин; при содержании кремни больше или равном 3,13 мас.% - больше или равно 10,6 мин.
Предлагаемый способ производства динамной стали, преимущественно содержащей до 3,5 мас.% кремни , включает гор чую прокатку, нормализацию с нагревом и выдержкой, холодную прокатку и отжиг.
Согласно предлагаемому способу сталь, содержащую до 3,5 мас.% кремни , подвергают гор чей прокатке до 2,0-2,5 мм и нормализации. Нормализаци осуществл етс в проходных печах при 750-840°С в течение 3-15 мин в защитной атмосфере. Врем нормализации включает нагрев и выдержку и выбираетс в зависимости от содержани кремни в стали: с увеличением содержани кремни длительность нормализации возрастает. Соотношение времени нагрева и выдержки составл ет 0,50-0,56. Следующие операции способа - травление полос с целью удалени окалины, холодна прокатка на конечную толщину и окончательный отжиг. Конечный отжиг проводитс в проходных печах. В начале отжига атмосфера печи имеет точку росы больше 0°С дл обеспечени обеуглероживани стали, а в конце отжига - точку росы меньше 0°С и несколько более высокую температуру дл формировани структуры.
Исследование вли ни режимов нормализации при технологии с однократной холодной прокаткой на структурно- и тек- стурообразование, магнитные свойства ди- намной стали показало, что превалирующее действие на формирование структуры и текстуры готовой стали, т.е. магнитные свойства , оказывает механизм наследовани текстуры гор чекатаной полосы. Необходи- мо стремитьс к получению большего количества зерен {100}, что обеспечивает улучшение магнитных свойств,
Режимы нормализации, предлагаемые в данном способе, позвол ют получить 10- 15% полигональных зерен {100} в центральной по толщине части полосы.
Установлено, что большое вли ние на процессы рекристаллизации и полигониза- ции оказывает содержание кремни в стали. Кремний контролирует процессы диффузии, т.е. скорость процессов рекристаллизации и полигонизации. С увеличением его содержани скорость этих процессов уменьшаетс . Дл получени оптимальной структуры с
ростом содержани кремни требуетс более длительное врем дл протекани процессов рекристаллизации и полигонизации, т.е. увеличение времени нормализации.
Содержание кремни 3,5 мас.% лимитируетс не его вли нием на диффузию, а тем, что при большем содержании кремни заметно снижаетс пластичность стали.
Интервал температур нормализации 750-840°С объ сн етс следующим. При температурах менее 750°С процессы рекристаллизации и полигонизации идут настолько медленно, что нормализаци в проходных печах становитс малопроизводительной и заставл ет отказатьс от этих температур. При температурах выше 840°С скорость этих процессов увеличиваетс настолько , что не позвол ет с уверенностью управл ть ними, происходит рост зерен с формированием менее оптимальной текстуры . Кроме того, из-за получени крупного размера зерна и р да других факторов снижаетс пластичность стали.
Выбранные темпераутры нормализации 750-840°С позвол ют получать оптимальную текстуру только при учете вли ни кремни на скорость рекристаллизации и полигонизации и учете соотношени времени нагрева и выдержки. Оптимальное соотношение регламентирует скорость нагрева и врем прибывани полосы при заданной температуре, которые при известном кремнии обеспечивают получение в структуре 10-15% полигольных зерен {100} в центральной части полосы. При уменьшении или увеличении соотношени времени нагрева и выдержки выше указанных пределов количество зерен {100} уменьшаетс и магнитные свойства готовой стали ухудшаютс .
Сталь конверторной выплавки, содержащую , мас.%: С 0,028-0,037; Мп 0,13-0,22; AI 0,33-0,51; S 0,004-0,006; Sb 0,0005-0,001, содержание кремни приводитс в таблице, подвергает гор чей прокатке до 2,2 мм, нормализации по режимам, указанным в таблице , травлению, холодной прокатке до 0,5 мм и окончательному отжигу при 1050°С. Результаты приведены в таблице. В опытах 1-25 рассматриваетс вли ние содержани кремни и времени нормализации, их взаимосв зи на магнитные свойства динамной стали, сюда же относ тс и опыты 37-40, В опытах 26-36 рассматриваетс вли ние температуры и соотношени времени нагрева и выдержки.
В опыте 41 привод тс результаты реализации известного способа. Сталь, содержащую , мас.%: С 0,017; Мп 0,22; Si 2,98; AI 0,52; S 0,007; Sb 0,037, подвергают гор чей прокатке до 2,2 мм, нормализации при
Claims (1)
- 900°С в течение 5 мин, холодной прокатке до 0,5 мм и окончательному отжигу при 1000°С. Результаты показывают более низкий уровень получаемых магнитных свойств, чем в предлагаемом способе. Формула изобретени Способ производства динамной стали, преимущественно содержащей до 3,5 мас.% кремни , включающий гор чую прокатку , нормализацию с нагревом и выдержкой , холодную прокатку и отжиг, отличающийс тем, что, с целью снижени удельных потерь, нормализацию провод т0при 750-840°С в течение 3-15 мин, соотношение времени нагрева и выдержки составл ет 0,50-0,56, а врем нормализации устанавливают в зависимости от содержани кремни в стали следующим образом: при содержании кремни меньше или равном 2,95 мас.% врем нормализации меньше или равно 6,5 мин, при содержании кремни 2,96-3,05 мас.% - 6,6-8,9 мин, при содержании кремни 3,06-3,12 мас.% -9,010 .5мин, при содержании кремни больше или равном 3,13 мас.% - больше или равно10.6мин.Продолжение таблицыТочность магнитных измерений 3%.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894782474A SU1735918A1 (ru) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | Способ производства динамной стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894782474A SU1735918A1 (ru) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | Способ производства динамной стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1735918A1 true SU1735918A1 (ru) | 1992-05-23 |
Family
ID=21491611
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894782474A SU1735918A1 (ru) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | Способ производства динамной стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1735918A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2459876C1 (ru) * | 2011-01-20 | 2012-08-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" (ОАО "НЛМК") | Способ производства холоднокатаной электротехнической изотропной стали |
-
1989
- 1989-11-01 SU SU894782474A patent/SU1735918A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент US №4204890, кл. Н 01 F 1/04, 1980. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2459876C1 (ru) * | 2011-01-20 | 2012-08-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" (ОАО "НЛМК") | Способ производства холоднокатаной электротехнической изотропной стали |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3018221B1 (en) | Method of production of grain-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density | |
CN102758127B (zh) | 具有优异磁性能和良好底层的高磁感取向硅钢生产方法 | |
CN109112283A (zh) | 低温高磁感取向硅钢的制备方法 | |
CN110735088A (zh) | 一种薄板坯生产的无取向硅钢及其制造方法 | |
US3971678A (en) | Method of making cold-rolled sheet for electrical purposes | |
JP5300210B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
EP0234443B1 (en) | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic properties | |
KR950005793B1 (ko) | 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법 | |
CN108411205A (zh) | Csp流程生产高磁感低铁损无取向电工钢的方法 | |
US4469533A (en) | Method of producing grain oriented silicon steel sheets or strips having high magnetic induction and low iron loss | |
CN114867872A (zh) | 取向电工钢板及其制造方法 | |
US3281286A (en) | Double-stepped annealing for improvement of super-deep drawing property of steel sheet | |
SU1735918A1 (ru) | Способ производства динамной стали | |
JP2002363713A (ja) | 鉄損および磁束密度が極めて優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP4239456B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP3275712B2 (ja) | 加工性に優れた高珪素鋼板およびその製造方法 | |
JPH06100937A (ja) | グラス被膜を有しない極めて鉄損の優れた珪素鋼板の製造法 | |
CN85100667A (zh) | 低铁损高磁感冷轧取向硅钢及其制造方法 | |
US1358810A (en) | Process of treating magnetizable material | |
US3870574A (en) | Two stage heat treatment process for the production of unalloyed, cold-rolled electrical steel | |
US3802936A (en) | Method of making grain oriented electrical steel sheet | |
SU1180393A1 (ru) | Способ получени холоднокатаной изотропной электротехнической стали | |
JPS5831367B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼帯の製造方法 | |
JPS6148761B2 (ru) | ||
JPS5915966B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |