SU1733131A1 - Method of longitudinal pipe rolling - Google Patents
Method of longitudinal pipe rolling Download PDFInfo
- Publication number
- SU1733131A1 SU1733131A1 SU894709292A SU4709292A SU1733131A1 SU 1733131 A1 SU1733131 A1 SU 1733131A1 SU 894709292 A SU894709292 A SU 894709292A SU 4709292 A SU4709292 A SU 4709292A SU 1733131 A1 SU1733131 A1 SU 1733131A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- mandrel
- elements
- length
- rolling
- calibers
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относитс к способам непрерывной продольной прокатки труб с принудительно перемещаемой составной оправкой. Согласно способу заготовку деформируют в нескольких калибрах на составной перемещаемой оправке. Оправка составлена из отдельных элементов неравной длины, сочлененных между собой. Скорость перемещени оправки ограничивают принудительным перемещением справочного стержн , располагаемого на выходе оправки из последнего калибра. Стержень сочлен етс с оправкой коническим выступом с гнездом элемента оправки. Число элементов оправки соответствует числу калибров. Наибольша длина элемента оправки не может быть больше рассто ни между калибрами, а наименьша определ етс по формуле, приведенной в описании. Благодар тому, что элементы разной длины , составл ющие оправку, располагаютс при сочленении произвольно и участки элементов оправки, подвергающиес наибольшему износу, мен ют свое расположение по длине оправки, повышаетс стойкость оправки и увеличиваетс выход годного. 3 ил. -Л (Л СThis invention relates to methods for continuous longitudinal rolling of tubes with a forcibly movable composite mandrel. According to the method, the workpiece is deformed in several calibers on an integral movable mandrel. The mandrel is composed of individual elements of unequal length, articulated among themselves. The speed of movement of the mandrel is limited by the forced movement of a reference rod located at the outlet of the mandrel from the last gauge. The rod articulates with the mandrel by a tapered protrusion with the seat of the mandrel member. The number of elements of the mandrel corresponds to the number of calibers. The maximum length of the mandrel element can not be longer than the distance between the gauges, and the shortest is determined by the formula given in the description. Due to the fact that the elements of different lengths constituting the mandrel are arbitrarily arranged at articulation and the portions of the mandrel elements subjected to the greatest wear change their arrangement along the length of the mandrel, the durability of the mandrel increases and the yield increases. 3 il. -L (L S
Description
Изобретение относитс к способам продольной прокатки труб и может быть использовано в трубопрокатных установках, имеющих в своем составе непрерывные станы продольной прокатки труб на удерживаемых перемещаемых оправках.The invention relates to methods for longitudinal rolling of pipes and can be used in pipe rolling installations comprising continuous longitudinal rolling mills of pipes on retained movable mandrels.
Известен способ продольной прокатки труб, включающий задачу гильзы с короткой охлажденной оправкой в калибр, образованный ручьевыми валками и оправкой, удерживаемой справочным стержнем, деформацию ее валками на нескольких упирающихс друг в друга оправках и удаление оправок после прокатки на охлаждение.A known method for the longitudinal rolling of tubes involves the task of a sleeve with a short cooled mandrel into a caliber formed by brook rollers and a mandrel held by a reference rod, deformed by rolls on several mandrels abutting each other and removing mandrels after rolling for cooling.
Этот способ обеспечивает получение сравнительно высоких обжатий за проход.This method provides relatively high reductions per pass.
Недостатком известного способа вл етс неравномерность условий трени на поверхности контакта.The disadvantage of this method is the unevenness of the conditions of friction on the contact surface.
Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ продольной прокатки труб, включающий деформацию трубы в нескольких калибрах на перемещаемой оправке, составленной из отдельных элементов, число которых равно числу калибров, а длина не более рассто ни между ними, скорость осевого перемещени которой ограничивают принудительным перемещением опрах|The closest to the present invention is a method of longitudinal rolling of pipes, including the deformation of a pipe in several calibers on a movable mandrel composed of individual elements, the number of which is equal to the number of calibers, and a length not more than the distance between them, the axial speed of which is limited by the forced displacement of frames |
CJ CJCJ CJ
тшЛtshl
0000
вочного стержн по направлению движени трубы.rod in the direction of pipe movement.
Недостатком известного способа вл етс повышенный износ элементов оправки по следующим причинам.The disadvantage of this method is increased wear of the mandrel elements for the following reasons.
При использовании оправок одинаковой длины первоначальный захват и обжатие металла на оправке осуществл ютс на одном и том же участке ее рабочей поверхности в динамическом режиме. Прот жен- ность длины рабочей поверхности элементов оправки, где осуществл етс захват и дальнейшее обжатие металла, составл ет величину, равную длине очага деформации. На этих участках элементов из-за повышенной неравномерности условий трени на контакте наблюдаетс интенсивный износ рабочей поверхности, который значительно выше, чем на остальной поверхности, где деформаци трубы происходит в установившемс режиме. В результате снижаетс точность трубы при прокатке на изношенном инструменте, уменьшаетс выход годного.When using mandrels of the same length, the initial gripping and squeezing of metal on the mandrel are carried out in the same area of its working surface in a dynamic mode. The length of the working surface of the mandrel elements, where the metal is gripped and further compressed, is equal to the length of the deformation zone. In these areas of elements, due to the increased unevenness of the friction conditions on the contact, there is an intense wear of the working surface, which is significantly higher than on the rest of the surface, where the deformation of the pipe occurs in a steady state. As a result, the accuracy of the pipe during rolling on a worn tool decreases, and the yield is reduced.
Цель изобретени - повышение точности труб и выхода годного путем повышени стойкости оправки.The purpose of the invention is to improve the accuracy of the pipes and the yield by increasing the durability of the mandrel.
Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу, включающему деформацию трубы в нескольких калибрах на перемещаемой оправке, составленной из отдельных элементов, число которых равно числу калибров, а длина не более рассто ни между ними, скорость осевого переме- щени которой ограничивают принудительным перемещением справочного стержн по направлению движени трубы, оп равку составл ют из отдельных элементов неравной длины, при этом длину наименьшего элемента определ ют из выражени .The goal is achieved by the fact that according to the method, including pipe deformation in several calibers on a movable mandrel composed of individual elements, the number of which is equal to the number of calibers, and the length is no more than the distance between them, the axial displacement speed of which is limited in the direction of movement of the pipe, the gauge is made up of individual elements of unequal length, and the length of the smallest element is determined from the expression.
ОМИН MOMIN
мк (п - 0.5) micron (n - 0.5)
(1)(one)
где IMK - рассто ние между калибрами;where IMK is the distance between gauges;
п - число калибров.n is the number of calibers.
При использовании элементов оправки неодинаковой длины процесс захвата металла , характеризующийс значительной неравномерностью деформации и повышенным износом инструмента, перераспредел етс на большую длину рабочей части оправки.When using elements of the mandrel of unequal length, the process of gripping the metal, which is characterized by a considerable unevenness of deformation and increased tool wear, is redistributed to a greater length of the working part of the mandrel.
Участки элементов оправки, на которых осуществл етс захват трубы, измен ют свое расположение по длине в каждом последующем цикле прокатки. Это расшир ет прот женность участка рабочей поверхности элемента оправки, на котором осуществл етс захват металла валками. Пропорционально этому увеличению уменьшаетс местный износ рабочей поверхности оправки , повышаетс стойкость элементов оправки , качество внутренней поверхности и точность трубы. Таким образом, деформаци гильзы на элементах оправки неравной длины обеспечивает такие услови контактногоThe portions of the mandrel elements where the pipe is gripped change their arrangement along the length in each subsequent rolling cycle. This expands the length of the portion of the working surface of the mandrel element on which the metal is gripped by rolls. In proportion to this increase, the local wear of the working surface of the mandrel is reduced, the durability of the mandrel elements, the quality of the inner surface and the accuracy of the pipe are improved. Thus, the deformation of the liner on the elements of the mandrel of unequal length provides such contact conditions
0 взаимодействи , которые уменьшают нарастающий во времени износ инструмента.0 interactions that reduce the tool wear increasing with time.
Одновременно со снижением скорости износа инструмента во времени существенно повышаетс степень однородности изно5 са. Точность профил инструмента при длительной эксплуатации сохран етс , что имеет решающее значение дл производства труб с некруглым отверстием либо дл условий прокатки, характеризующихс вы0 сокими степен ми деформации.Simultaneously with a decrease in the tool wear rate over time, the degree of homogeneity of wear is significantly increased. The accuracy of the tool profile during long-term operation is maintained, which is crucial for the production of pipes with a non-circular opening or for rolling conditions characterized by high degrees of deformation.
Совокупна длина группы последовательных элементов оправки равна длине зоны деформации непрерывного стана по оси прокатки от первой до последней клетиThe total length of the group of consecutive elements of the mandrel is equal to the length of the deformation zone of the continuous mill along the rolling axis from the first to the last stand
5 плюс 0,5-1,0 длины межклетевого промежутка . При этом скорость осевого перемещени оправки ограничивают принудительным перемещением справочного стержн по направлению движени 5 plus 0.5-1.0 interspace length. The speed of the axial movement of the mandrel is limited by the forced movement of the reference rod in the direction of movement
0 трубы. Величина перемещени оправки за врем прокатки одной трубы зависит от совокупной длины элементов оправки и составл ет 0,5-1,0 длины межклетевого промежутка и фактически вл етс величи5 ной превышени совокупной длины элементов оправки над длиной непрерывного стана. При превышении этой величины перемещени оправки за врем прокатки одной трубы деформаци металла в первых0 pipes. The amount of movement of the mandrel during the rolling time of one pipe depends on the total length of the elements of the mandrel and is 0.5-1.0 times the interspace and is actually a large excess of the total length of the elements of the mandrel over the length of the continuous mill. When the displacement of the mandrel is exceeded during rolling of one pipe, the metal deformation in the first
0 клет х стана происходит без обжати по толщине стенки, а в последующих клет х обжатие по стенке осуществл етс на участке состыковки отдельных элементов оправки . В обоих случа х такой режимThe cage of the mill takes place without a reduction in the wall thickness, and in subsequent cages the wall compression is performed at the joining site of the individual elements of the mandrel. In both cases, this mode
5 дефоомации приводит к браку трубы.5 defooms leads to pipe failure.
Величина 0,5 межклетевого промежутка выбрана экспериментально и обусловлена тем, что, если она ниже уменьшаетс пере- мещениеоправки за период прокатки однойThe value of 0.5 interspace is chosen experimentally and is due to the fact that if it decreases below, the movement of the correction during the rolling period of one
0 трубы, т.е. снижаетс прот женность рабочей поверхности оправки, участвующей в деформации, и повышаетс износ,0 pipes, i.e. the extent of the working surface of the mandrel participating in the deformation decreases, and the wear increases,
Ограничение на длину группы элементов накладывает характер деформации вThe limitation on the length of a group of elements imposes the nature of the deformation in
5 многоклетевом стане, при котором услови трени и износа инструмента периодически повтор ютс . Износ в каждой группе элементов , составленной произвольно, но в соответствии с указанными ограничени ми, происходит хаотически, обеспечива BOBлечение в контакт все новых участков элементов . Указанный характер взаимодействи металла с инструментом обеспечивает в каждый последующий цикл прокатки, использование неизношенных участков элементов оправки. Вследствие этого износ равномерно распредел етс по длине оправки , становитс существенно однородным . Равномерность распределени зон контакта по длине элементов неравной дли- ны вл етс дополнительным фактором снижени интенсивности износа. Увеличение прот женности и площади участка, на котором происходит интенсивный износ оправки при захвате трубы, увеличивает прот женность участка возможного захвата трубы на новом инструменте и, следовательно , приводит к повышению точности труб и выхода годного за счет более длительного срока службы инструмента.5, a multi-stand mill in which the conditions of friction and tool wear periodically repeat. The wear in each group of elements, made up arbitrarily, but in accordance with the indicated limitations, occurs randomly, providing BOB treatment for contact of all new sections of elements. The specified nature of the interaction of the metal with the tool ensures, in each subsequent rolling cycle, the use of unworn sections of the mandrel elements. As a result, wear is evenly distributed along the length of the mandrel, becoming substantially uniform. The uniform distribution of contact areas along the length of elements of unequal length is an additional factor in reducing the intensity of wear. The increase in the length and area of the area where intensive mandrel wear occurs when a pipe is seized increases the area of a possible pipe grip on a new tool and, consequently, leads to an increase in pipe accuracy and yield due to a longer tool life.
Кажда пара элементов может иметь в пределах ее общей длины различные сочетани длин элементов. Таким образом, име комплект пар элементов с различными сочетани ми размеров, можно при каждой следующей прокатке трубы измен ть последовательность элементов оправки, на которых производитс прокатка. Услови деформации и контактного взаимодействи улучшаютс , поскольку при каждом цикле прокатки металл и инструмент взаимодействуют в новом месте, что приводит к повы- шению длительности использовани точного инструмента.Each pair of elements can have, within its total length, various combinations of element lengths. Thus, having a set of pairs of elements with different combinations of sizes, it is possible with each subsequent rolling of the pipe to change the sequence of elements of the mandrel on which rolling is performed. The conditions of deformation and contact interaction are improved, because during each rolling cycle the metal and the tool interact in a new place, which leads to an increase in the duration of use of the precision tool.
Способ осуществл етс следующим образом .The method is carried out as follows.
Провод т прокатку труб из гильзы (заготовки ) размерами 140x10,0 мм в трубу 132x6,0 мм на непрерывном двухклетевом стане с рассто нием между клет ми 1100 мм, диаметр валков обеих клетей 550 мм. Используют дл прокатки элементы оправок с наибольшей длиной элементов опоав- ки 1100 мм и наименьшей длиной, рассчитанной по формуле (1).The pipes are rolled from a liner (blank) with dimensions of 140x10.0 mm into a 132x6.0 mm pipe on a continuous two-stand mill with a distance between 1100 mm stands, rolls of both stands 550 mm in diameter. The elements of the mandrels with the longest elements of the alternate are 1100 mm and the shortest length calculated by the formula (1) are used for rolling.
Размеры остальных элементов оправки, используемых при прокатке, наход тс в пределах от 825 до 1100 мм (900, 950, 1000, 1050 мм). Элементы оправок снабжены на одном конце выступающим за пределы рабочей поверхности коническим выступом, а с противоположной стороны - отвечающим ему по форме гнездом дл взаимной стыковки элементов оправок и с справочным стержнем .The dimensions of the rest of the mandrel elements used in rolling are in the range of 825 to 1100 mm (900, 950, 1000, 1050 mm). The elements of the mandrels are provided at one end with a conical protrusion projecting beyond the working surface, and on the opposite side with a slot corresponding to the shape for interfacing the elements of the mandrels and with the reference rod.
Оправки перед прокаткой в произвольной последовательности помещают по оси стана две оправки и остальные три - на участке подготовки оправок, включающем в свой состав транспортирующие устройстваMandrels before rolling in an arbitrary sequence are placed along the mill axis two mandrels and the remaining three - on the site of preparation of the mandrels, which includes transporting devices
дл перемещени оправок после их выхода с второй клети стана на ось прокатки перед первой клетью, а также устройства дл охлаждени и смазки элементов оправки перед их использованием в процессе прокатки.to move the mandrels after their exit from the second mill stand to the rolling axis in front of the first stand, as well as devices for cooling and lubricating the elements of the mandrel before using them in the rolling process.
Наконечник справочного стержн располагают по оси прокатки сразу же за очагом деформации второй клети. На осиThe tip of the reference rod is placed along the rolling axis immediately behind the deformation zone of the second stand. On axis
0 прокатки элементы оправки расположены следующим образом: первый элемент оправки помещают в желобе перед первой клетью, второй элемент- в проводке между первой и второй клетью. Во врем задачи в0 rolling elements of the mandrel are arranged as follows: the first element of the mandrel is placed in the groove in front of the first stand, the second element in the wiring between the first and second stand. During the task at
5 валки гильза своим передним торцом толкает первую оправку до стыковки ее со второй оправкой, котора упираетс , в свою очередь , в наконечник справочного стержн . Далее гильза попадает в очаг деформа0 ции первой клети, и начинаетс ее прокатка, при этом справочный стержень и, следовательно , элементы оправок перемещаютс по направлению прокатки на величину, равную длине наименьшего элемента оправки5 rolls the sleeve with its front end pushes the first mandrel before joining it with the second mandrel, which rests, in turn, on the tip of the reference rod. Next, the sleeve enters the deformation zone of the first stand, and its rolling begins, with the reference rod and, therefore, the elements of the mandrels moving in the direction of rolling by an amount equal to the length of the smallest element of the mandrel.
5 -825мм.5-825mm.
После окончани процесса деформации прокатанна труба располагаетс на справочном стержне, откуда ее убирают и направл ют к последующему переделу (стану,After the deformation process is completed, the rolled pipe is placed on the reference rod, from where it is removed and sent to the subsequent redistribution (camp,
0 например, редукционному), а второй элемент оправ ки выходит за очаг деформации второй клети и его убирают на участок циркул ции оправок. Первый элемент оправки располагаетс в проводке между первой и0, for example, reduction), and the second element of the mandrel extends beyond the deformation zone of the second cage and is removed to the site of circulation of the mandrels. The first mandrel element is located in the wiring between the first and
5 второй клетью. Перед задачей последующей гильзы в стан в желоб перед первой клетью с участка циркул ции оправок устанавливают охлажденный и смазанный новый элемент оправки, дл-чна которого5 second stand. Before the task of the subsequent liner, a cooled and lubricated new element of the mandrel is installed in the chute in front of the first stand from the circulation section of the mandrels, for which
0 составл ет 900 мм. Наконечник справочного стержн помещают Б исходное положение за очагом деформации второй клети. Стан подготовлен к прокатке следующей гильзы. Процесс повтор етс с последоваЬ тельным применением элементов оправок, длины которых соответственно равны 950, 1000, 1050, 825 мм... и т.д.0 is 900 mm. The tip of the reference rod is placed B in the starting position behind the deformation zone of the second stand. The mill is prepared for rolling the next liner. The process is repeated with the sequential use of elements of the mandrels, the lengths of which are respectively 950, 1000, 1050, 825 mm ... etc.
При использовании элементов оправки различной длины в диапазоне между макси0 мальным и минимальным значени ми и произвольном их чередовании при прокатке первоначальный контакт оправки с трубой осуществл етс последовательно на прот жении всей длины рабочей зоны элементаWhen using elements of the mandrel of various lengths in the range between the maximum and minimum values and their arbitrary alternation during rolling, the initial contact of the mandrel with the pipe is carried out successively for the entire length of the working zone of the element
5 оправки. Этим обеспечиваетс равномерность распределени зон контакта по поверхности элементов неодинаковой длины, что приводит к снижению интенсивности износа инструмента и к повышению точности труб и выхода годного5 mandrels. This ensures uniform distribution of contact zones over the surface of elements of unequal length, which leads to a decrease in the intensity of tool wear and to an increase in the accuracy of pipes and the yield of suitable
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894709292A SU1733131A1 (en) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Method of longitudinal pipe rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894709292A SU1733131A1 (en) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Method of longitudinal pipe rolling |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1733131A1 true SU1733131A1 (en) | 1992-05-15 |
Family
ID=21456150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894709292A SU1733131A1 (en) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Method of longitudinal pipe rolling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1733131A1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2553176C2 (en) * | 2011-03-10 | 2015-06-10 | ДАНИЕЛИ И КО ОФФИЧИНЕ МЕККАНИКЕ С.п.А. | Pipe rolling at continuous multistand tolling mill |
| RU2593812C1 (en) * | 2012-07-24 | 2016-08-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Manufacturing method and device for producing seamless metal pipe |
| RU2597189C2 (en) * | 2013-02-12 | 2016-09-10 | СМС Меер ГмбХ, | Rolling mill and method of rolling |
| RU2599931C2 (en) * | 2012-07-24 | 2016-10-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Method of producing seamless metal tube mill for rolling seamless pipes on the mandrel and auxiliary tool |
| RU2636792C2 (en) * | 2013-04-17 | 2017-11-28 | ДАНИЕЛИ И КО ОФФИЧИНЕ МЕККАНИКЕ С.п.А. | United rolling mill for cross-screw rolling of seamless pipes |
-
1989
- 1989-05-03 SU SU894709292A patent/SU1733131A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент US № 1837161, кл. 72-209, 1937. Авторское свидетельство СССР № 1022760,кл. В 21 В 17/02,1978. * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2553176C2 (en) * | 2011-03-10 | 2015-06-10 | ДАНИЕЛИ И КО ОФФИЧИНЕ МЕККАНИКЕ С.п.А. | Pipe rolling at continuous multistand tolling mill |
| RU2593812C1 (en) * | 2012-07-24 | 2016-08-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Manufacturing method and device for producing seamless metal pipe |
| RU2599931C2 (en) * | 2012-07-24 | 2016-10-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Method of producing seamless metal tube mill for rolling seamless pipes on the mandrel and auxiliary tool |
| US9597718B2 (en) | 2012-07-24 | 2017-03-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Manufacturing method and manufacturing apparatus of seamless metal pipe |
| US9884355B2 (en) | 2012-07-24 | 2018-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Manufacturing method of seamless metal pipe, mandrel mill, and auxiliary tool |
| RU2597189C2 (en) * | 2013-02-12 | 2016-09-10 | СМС Меер ГмбХ, | Rolling mill and method of rolling |
| RU2636792C2 (en) * | 2013-04-17 | 2017-11-28 | ДАНИЕЛИ И КО ОФФИЧИНЕ МЕККАНИКЕ С.п.А. | United rolling mill for cross-screw rolling of seamless pipes |
| US10166581B2 (en) | 2013-04-17 | 2019-01-01 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Integrated transverse rolling mill for seamless tubes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1733131A1 (en) | Method of longitudinal pipe rolling | |
| US3914973A (en) | Method and apparatus for the preparation of round stock in strand form from steel or other metallic materials by hot forming | |
| US2862215A (en) | Machine for forming threads within a metallic tube by swaging | |
| GB2036622A (en) | Manufacture of seamless metal tubes | |
| US3874212A (en) | Tube cold rolling method | |
| SU418238A1 (en) | ||
| RU2009739C1 (en) | Method of cross-screw piercing | |
| SU899173A1 (en) | Pass for longitudinal rolling of tubes | |
| SU1199319A1 (en) | Method of producing cold-rolled conical tubes | |
| RU2085311C1 (en) | Billet rolling method | |
| RU2233720C2 (en) | Seamless hot rolled tube manufacturing method | |
| GB2099346A (en) | Tube rolling mill | |
| RU1801639C (en) | Method of pilger rolling of tubes | |
| RU2247615C2 (en) | Method for controlling revolution number of rolls in order to minimize tube inner multiarc profile formation at passing tube | |
| SU738699A1 (en) | Method of making cold formed tubes | |
| SU1279724A1 (en) | Method of producing die-rolled sections | |
| SU1353544A1 (en) | Method of tube cold rolling | |
| RU2191653C2 (en) | Bar reduction method | |
| SU863135A1 (en) | Method of producing hollow forgings | |
| SU1242266A1 (en) | Wire mill | |
| SU1126343A1 (en) | Method of cold pilger rolling of tubes | |
| SU508285A1 (en) | Pilgrim Rolling Method | |
| SU766681A1 (en) | Cold tube rolling tool | |
| SU1052293A1 (en) | Pilger mill roll | |
| RU2243043C1 (en) | Working stand of roller type tube cold rolling mill |