SU1717644A1

SU1717644A1 - Способ производства стали

Info

Publication number: SU1717644A1
Application number: SU894671174A
Authority: SU
Inventors: Георгий Ильич Капланов; Владимир Петрович Денисенко; Евгений Яковлевич Чернышов; Рашат Фасхеевич Максутов; Юрий Алексеевич Коваль; Александр Владимирович Иванов; Геннадий Александрович Братко; Евгений Васильевич Мокров; Герман Николаевич Емельянов; Евгений Михайлович Комельков; Александр Николаевич Макаревич
Original assignee: Украинский научно-исследовательский институт специальных сталей, сплавов и ферросплавов
Priority date: 1989-02-22
Filing date: 1989-02-22
Publication date: 1992-03-07

Abstract

Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к способу производства подшипниковой стали. Целью изобретени вл етс уменьшение размера неметаллических включений всех типов, повышение качества стали по поверхностным дефектам , снижение расхода огнеупоров дл сифонной разливки, уменьшение длительности разливки и снижение расходного коэффициента металла. Способ включает выплавку металла в плавиковом агрегате и разливку стали. Степени обжати , равной 40-8500, подвергают металл, прошедший последовательную работку основным шлаком различной окисленности и нейтральным газом по периодам: в печи в период доводки, при сливе металла, в ковше после слива расплава. В печи масова дол FeO в рафинировочном шлаке составл ет 5-15%, при сливе - менее 1, в ковше 1-5 при интенсивности продувки, равной 0,001-0,01 м /т мин на каждый относительный к металлу процент шлака. 1 табл.

Description

. Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к способу производства подшипниковой стали.

Цель изобретени -уменьшение размера неметаллических включений всех типов, повышение качества стали по поверхностным дефектам, снижение расхода огнеупоров дл сифонной разливки, уменьшение длительности разливки и снижение расход- .ного коэффициента металла.

Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу, включающему выплавку металла в сталеплавильном агрегате, рбработку жидкого расплава рафинировочным шлаком, аргоном, разливку стали, деформацию металла на профиль от друга 12 мм до круга 180 мм, затем производ т последовательную обработку металла шлаком различной окисленности и аргоном по. периодам: в печи в период доводки, при сливе металла в ковш, в ковше после слива расплава, причем в печи массова дол FeO в рафинировочном шлаке составл ет 5-15% при сливе - менее 1,0%, в ковше 1-5% при интенсивности продувки, равной 0,001-0,01 м3/т мин на каждый относительный к металлу про

О

цент шлака, после чего осуществл ют разливку металла и деформацию со степенью обжати , равной 40-8500.

В результате проведени сравнительного анализа предлагаемого способа с известным установлено, что предлагаемый способ проиводства подшипниковой стали обладает как известными признаками: выплавка металла в плавильном агрегате, доводка стали по химическому составу, обработка жидкого расплава рафинировочным шлаком, нейтральным газом и вакуумом в течение промежутка времени, согласованного с температурой металла, деформаци металла нэ профиль от диаметра 12 мм до диаметра 180 мм, так и новыми: деформации со степенью обжати , равной 40-8500, подвергаетс металл, прошедший последовательную обработку основным шлаком различной окисленности и нейтральным газом по периодам: в печи в период доводки, при сливе металла, в ковше после слива расплава, причем в печи массова дол FeO в рафинировочном шлаке составл ет 5-15%, при сливе менее 1,0%, в ковше 1-5% при интенсивности продувки, равной 0,001-0,01 м3/т мин на каждый относительный к металлу процент шлака и в зависимости от периода обработки.

Предлагаемый способ производства подшипниковой стали позвол ет по сравнению с известным повысить выход годного металла (или снизить расходный коэффициент от слитка до сравниваемого профил от 1,300 до 1,240), уменьшить отбраковку стали по, поверхностным дефектам от 1,5 до 0,8%,уменьшить средний балл оксидов, сульфидов и глобулей соответственно (в усредненном профиле диаметром 50-60 мм) с 2,23 до 1,32, с 2,36 до 1,27 и с.1,96 до 1.45.

Длительна продувка жидкого металла аргоном (в печи, при сливе в ковш и в ковше) и последующее вакуумирование существенным образом увеличивает перемешивание металла, что способствует удалению образовавшихс металлических включений.

Последовательна обработка металла основным шлаком различной окисленности (в печи, в ковше при сливе, в ковше после слива), интенсифицированна в необходимой степени продувкой расплава аргоном с заданной интенсивностью, позвол ет перед прокаткой металла создавать такой тип и состав неметаллических включений, которые при увеличенных степен х обжати дроб тс до значительно меньших размеров .

В печи, в период доводки, из-за разрушени футеровки печи в жидком металле образуютс неметаллические включени на

основе труднодеформируемой магнезиальной шпинели. Их образование можно предотвратить посредством обработки металла в печи рафинировочным шлаком достаточно

высокой окисленности. В этом случае восстановление магни (ответственного элемента за образованием магнезиальной шпинели) ограничено. Обработка жидкого металла основным окислительным рафинировочным шлаком в печи с массовой долей FeO менее 5% и с интенсивностью аргонной продувки расплава менее 0,001 м /т мин на каждый относительный к металлу процент шлака в недостаточной степени ограничивает поступление магни из шлака в металл (магнезиальна шпинель в жидком металле еще присутствует), а содержание FeO в рафинировочном шлаке более 15% с

интенсивностью продувки более 0,01

м3/т мин приводит к переокислению металла , от которого невозмджно полностью избавитьс путем дальнейшей аргонной обработки и вакуумировани . Наилучшие результаты получены при массовой доле FeO,

равной 7-11%, и при интенсивности продувки в этом периоде, равной 0,004-0,006 м /т.мин.

В последующем при обработке металла в ковше (при сливе) основным шлаком с массовой долей FeO менее .1,0% решаютс вопросы десульфурацйи. Причем, чем меньше содержание FeO в шлаке и чем более интенсивнее продувка расплава при его сливе из печи, тем более эффективнее удал етс сера из металла. Чрезмерна интенсивность продувки расплава (более 0,01 м3/т мин) приводит к выбросам металла из ковша, Интенсивность продувки менее 0,007 м3/т х мин не всегда позвол ет решать вопросы

десульфурацйи. Лучшие результаты в этом периоде получаютс при 0,005-0,008 м3/тх мин на каждый относительный к металлу процент шлака.

Нар ду с десульфурацией металла происходит насыщение металла кальцием из основного восстановительного шлака, причем , чем больше серы переходит из металла в шлак, тем в большей степени кальций восстанавливаетс из шлака в металл. Кальций

вл етс глобул ризатором включений, которые (глобул рные включени ) незначительно уменьшаютс даже при больших степен х обжати .

Дл окислени и последующего удалени кальци из металла в шлак в виде неметаллических включений используют в дальнейшем обработку металла основным окислительным шлаком с невысокой массо- пой долей FeO 1-5%. чтобы не было значительного переокиелени металла. Причем , чем больше кальци переходит в металл (или чем больше необходима степень десульфурации металла), тем выше должна быть массова дол FeO в рафинировочном шлаке, но не более 5,0%, поскольку в этом случае металл чрезмерно насыщаетс кислородом из шлака по закону распредепени . Интенсивность продувки расплава аргоном в этом периоде должна быть невысокой. Жела- тельно не более 0,006 м3/т мин (лучшие результаты получаютс при 0,002-0,004 м3/т мин). При более высокой интенсивно1 сти наблюдаетс .переокисление металла. При интенсивности менее 0,001 м3/т -мин не достигаетс в полной мере эффект удалени кальци из металла в шлак посредством его предварительного окислени .

П р и м е р. В промышленных услови х выплавл ют сталь ШХ15 и ШХ15СГ в 100- тонной дуговой печи. За 10-15 мин до выпуска металла из печи навод т в печи основной окислительный шлак с массовой долей FeO от 3 до 18,0% и продувают расплав аргоном с интенсивностью 0,002-0,008 м3/т мин. После нагрева металла до необходимой температуры производ т его обра-, ботку в ковше основным восстановительным шлаком с массовой долей FeO менее1,0%. Основной восстановительный шлак готов т из твердых шлакообразующих: извести (10-12 .кг/т), плавикового шпата (3-4 кг/т)и кускового алюмини (0,8-1,2 кг/т). Металл из печи выпускают в ковше на твердые шлакообразующие и одновременно продувают расплав аргоном с интенсивностью 0,004-0,012 м3/т мин на каждый относительный к металлу процент шлака.

Послу выпу/ска металла из печи в ковш сливают печной окислительный шлак, который , смешавшись с отработанным ос- новным восстановительным шлаком,. формирует основной шлак с массовой долей FeO от 0,8 до 7,0%. Расплав с подобным шлаком подвергаетс продувке аргоном с интенсивностью 0,0008-0,006 м3/т мин.

Кратность шлака в печи поддерживают на уровне 0,8-1,5%, в ковше при обработке основным восстановительным шлаком 1,0- 1,5 %, в ковше при обработке основным шлаком с массовой долей FeO от 1,0 до 5,0% - на уровне от 1,5 до 2,5%.

После окончани внепечной.обработки сталь ШХ15СГ и ШХ15 разливают в блитки 6,2 т (площадь поперечного сечени 950000 мм } и 10,0 т (площадь поперечного сечени 960000мм2).

Металл прокатывают на профиль от круга 12 мм до круга 180 мм. Максимальна степень обжати (отношение площадей поперечного сечени слитка и прокатанного профил ) дл круга 12 мм составл ет 8500, а дл круга 180 мм 40 единиц.

Вли ние изменени предлагаемых параметров на качество подшипниковой стали представлено в таблице.

Таким образом, производство подшипниковой стали по предлагаемому способу с поддержанием на оптимальном уровне предлагаемых параметров позвол ет по сравнению с известным уменьшить средний балл оксидов, сульфидов и глобулей соответственно (в сравниваемых профил х) с 2,23 До 1,32, с 2,36 до 1,27 и с 1,96 до 1.45, а также уменьшить расходный коэффициент с 1,300 до 1,240 и брак по поверхностным дефектам с 25 до 0,8%.

Из данных таблицы следует, что повышение степеней обжати металла благопри тно вли ет на повышение качества подшипниковой стали по неметаллическим включени м (особенно сульфидов и оксидов ), поверхностным дефектам (за счет уменьшени удельной поверхности металла к его .объему) и на снижение расходного коэффициента (за счет уменьшени литников , угара металла при его нагреве под прокатку , улучшени раскро металла).

Однако чрезмерное увеличение площади поперечного сечени слитка (960000 мм2) приводит к повышенным ликвационным влени м в слитке, что отрицательным образом сказываетс на макроструктуре. Повышение площади поперечного сечени более 960000 мм2 соответствует повышению степеней обжати более 8500 ед. (при прокатке 012 мм) и более 40 единиц при прокатке на$180 мм.

Если специальным образом (подобно тому, как это осуществлено в предлагаемом способе) не формировать в металле необходимый тип и состав неметаллических включений под прокатку, даже при высоких степен х обжати наблюдаетс высокий средний балл неметаллических включений.

Claims

Формула изобретени

Способ производства стали, включающий выплазку металла в плавильном агрегате, обработку жидкого расплава рафинировочным шлаком, аргоном, разливку стали, деформацию металла на профиль от круга 12 мм до круга 180 мм, от л и ч а ю- щ и и с тем, что, с целью уменьшени размера неметаллических включений всех типов, повышени качества стали по поверхностным дефектам, снижени расхода огнеупоров дл сифонной разливки, уменьшени длительности разливки и снижени расходного коэффициента металла, производ т последовательную обработку.

металла основным шлаком различной окисленное™ и аргоном по периодам: в печи в период доводки, при сливе металла в ковш, в ковше после слива расплава, причем в печи массова дол FeO в рафинировочном шлаке составл ет 5-15%, при

сливе - менее 1,0%, в ковше 1-5% при интенсивности продувки, равной 0,001-0,010 3/т мин на каждый относительный к

м

металлу процент шлака, после чего осуществл ют рлазливку металла и деформацию со степенью обжати , равной 40-8500.

9,0 0,5 2,5

О 005 0 007 0,003 760 (слиток 1,32 1,27 1,45 1, 280 0,8

10 т) .

320 (слиток Неудовлетвор 15 т) (повышенный родности)

отельна макроструктура Вз л по точечной неодно

отельна макроструктура Вз л по точечной неодно