SU1673607A1 - Method of deoxidizing rimming steel - Google Patents
Method of deoxidizing rimming steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1673607A1 SU1673607A1 SU894737852A SU4737852A SU1673607A1 SU 1673607 A1 SU1673607 A1 SU 1673607A1 SU 894737852 A SU894737852 A SU 894737852A SU 4737852 A SU4737852 A SU 4737852A SU 1673607 A1 SU1673607 A1 SU 1673607A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- ferromanganese
- determined
- steel
- overheating
- melt
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, а именно к способу раскислени кип щей марки стали, и может быть использовано при выплавке низкоуглеродистых сталей в мартеновских печах, двухванных сталеплавильных агрегатах. Целью изобретени вл етс экономи ферромарганца. Способ включает ввод в расплав при выпуске его в ковш ферромарганца дл получени стали по заказу. Расход вводимого ферромарганца определ ют перед его введением в ковш. Перед определением расхода ферромарганца предварительно определ ют момент когда содержание углерода в расплаве достигает величины 0,3 - 0,4%. В этот момент определ ют величину перегрева расплава над линией ликвидус. Затем расход вводимого ферромарганца определ ют по формуле M = Gп . [(A + B(C - ΔТ)) - Kк . (C - ΔТ)] . Kмп, где Gп - вес плавки, тThe invention relates to metallurgy, in particular to a method for deoxidizing a boiling steel grade, and can be used in the smelting of low carbon steels in open-hearth furnaces, double-bath steel-making units. The aim of the invention is to save ferromanganese. The method includes introducing into the melt when it is released into the ladle of ferromanganese to produce steel on demand. The flow rate of the added ferromanganese is determined before it is introduced into the ladle. Before determining the consumption of ferromanganese, a preliminary moment is determined when the carbon content in the melt reaches a value of 0.3-0.4%. At this moment, the amount of overheating of the melt above the liquidus line is determined. Then the flow rate of the added ferromanganese is determined by the formula M = G p . [(A + B (C - ΔT)) - K to . (C - ΔT)] . K MP , where G p - the weight of the heat, t
ΔТ - перегрев над линией ликвидус, °СΔТ - overheating above the liquidus line, ° С
A, B, C - коэффициенты идентификацииA, B, C - identification factors
Kк - коэффициент, завис щий от количества присаживаемого коксикаK k - coefficient depending on the amount of sitting down coke
Kмп - коэффициент, завис щий от содержани марганца в ферромарганце. Расход ферромарганца снизилс на 0,61 кг/т. 1 табл.K MP is a coefficient depending on the content of manganese in ferromanganese. Consumption of ferromanganese decreased by 0.61 kg / ton. 1 tab.
Description
Изобретение относитс к металлургии, а именно к способу раскислени кип щей стали, и может быть использовано при выплавке низкоуглеродистых сталей в мартеновских печах, двухванных сталеплавильных агрегатах.The invention relates to metallurgy, in particular to a method for the deoxidation of boiling steel, and can be used in the smelting of low carbon steels in open-hearth furnaces, dual-alloy steelmaking units.
Цель изобретени - экономи ферромарганца .The purpose of the invention is to save ferromanganese.
Пример 1. Предлагаемый способ осуществл ли в мартеновском цехе. Раскисл ли кип щую сталь марки 08 КП с заданСодержание Мп в FeMnExample 1. The proposed method was carried out in an open-hearth shop. Did boiling steel grade 08 KP dissolve with the specified Mn content in FeMn
71 73 75 77 7971 73 75 77 79
ным содержанием марганца 0,3-0.5%, которую выплавл ли в одном из доухванных сталеплавильных агрегатов. Шихтовка плавок была одинаковой. Масса плавки 290 т. В результате экспериментальных исследований методом математической статистики было определено, что Кк 0,011. Величины Кмп дл различных значений содержани марганца в ферромарганце приведены ниже .manganese content of 0.3-0.5%, which is smelted in one of the drilled steel-smelting units. Smelting heats was the same. The mass of melting is 290 tons. As a result of experimental research using the method of mathematical statistics, it was determined that Kk is 0.011. Cmp values for various manganese contents in ferromanganese are given below.
Коэффициент 1,05 1,00 097 0,91 0,85Ratio 1.05 1.00 097 0.91 0.85
О :х| соO: x | with
;о оabout o
XIXi
Дл промежуточных значений содержани Мп в ферромарганце значение коэффициента Кмп определ етс методом интерпол ции. Коэффициенты А,В и С, определенные в результате статистической обработки опытных данных, равны соответственно 6,63; 0,044 и 60. При выпуске расплава (стали) в ковш вводили ферромарганец дл получени заданного содержани марганца в готовой стали, а именно 0,3-0,5%. Дл введени ферромарганца в ковш определ ли его массу. Дл этого предварительно осуществл ли операцию определени состава расплава путем отбора проб расплава и их химического анализа . Был зафиксирован момент времени, когда содержание углерода в стали было равно 0.3%. При этом содержании углерода в стали (С 0,3%) определ ли величину Дт - перегрев расплава над линией ликвидуса , т.е. в этот момент замер ли температуру металла tM (1548°C) и определ ли температуру ликвидуса тл, соответствующую этому моменту (1513°С). Величину перегрева At определ ли как разницу tM-tn 1548-1513 35°С. Далее определ ли массу ферромарганца по формуле , подставл в нее конкретные значени :For intermediate values of Mp in ferromanganese, the value of the coefficient Kmp is determined by the interpolation method. The coefficients A, B and C, determined as a result of statistical processing of experimental data, are equal to 6.63, respectively; 0.044 and 60. With the release of the melt (steel), ferromanganese was introduced into the ladle to obtain a given manganese content in the finished steel, namely 0.3-0.5%. The weight of the ferromanganese is added to the bucket. For this, an operation to determine the composition of the melt by sampling the melt and their chemical analysis was carried out. A point in time was recorded when the carbon content in steel was 0.3%. At this carbon content in steel (С 0.3%), the value of Дт - overheating of the melt above the liquidus line, i.e. at this moment, the temperature of the metal tM was measured (1548 ° C) and the liquidus temperature was determined at the corresponding time (1513 ° C). The overheat value At was defined as the difference tM-tn 1548-1513 35 ° C. Next, determine the mass of the ferromanganese by the formula, substituting specific values into it:
М 290 (6,63 + 0,044 -(60-35) - -0,011 -(60-35)-1.M 290 (6.63 + 0.044 - (60-35) - -0.011 - (60-35) -1.
В результате расчета масса ферромарганца, необходима дл раскислени равна 2,16 т. После раскислени отбирали пробу, проводили ее химический анализ. Содержание Мп в готовой стали 0,34%. Экономи ферромарганца по сравнению с прототипом, 0,6 кг/т. Кроме того, выдержан заданный диапазон дл данной марки стали,As a result of the calculation, the mass of ferromanganese required for deacidification is 2.16 tons. After the deacidification, a sample was taken and its chemical analysis was performed. Mp content in finished steel is 0.34%. Save ferromanganese compared with the prototype, 0.6 kg / t. In addition, the specified range for this steel grade is maintained.
Пример 2. Услови ведени способа раскислени кип щей стали аналогичны примеру 1, но перегрев определ ли при содержании углерода в стали 0,4%. При этом содержании углерода в стали (,4%) определ ли величину Дт - перегрев расплава над линией ликвидуса, т.е. в этот момент замер ли температуру металла tM (1526°C) и определ ли температуру ликвидуса п, соответствующую этому моменту (1504°С). Величину перегрева определ ли как разницу Д: Хм-Тл 1526°С - 1504°С 22°С.Example 2. The conditions for maintaining a boiling steel deoxidation method are similar to those in Example 1, but overheating was determined with a carbon content in steel of 0.4%. At this carbon content in steel (, 4%), the value of Dt was determined — overheating of the melt above the liquidus line, i.e. at this moment, the temperature of the metal tM was measured (1526 ° C) and the liquidus temperature n was determined, corresponding to this moment (1504 ° C). The overheating value was determined as the difference D: Hm-T 1526 ° C - 1504 ° C and 22 ° C.
Далее определ ли массу ферромарганца по формуле, подставл в нее конкретные значени :Next, determine the mass of the ferromanganese by the formula, substituting specific values into it:
М 290 (6,63 + 0.044 (50-22)-0 ,011-(60-22)-1M 290 (6.63 + 0.044 (50-22) -0, 011- (60-22) -1
Масса ферромарганца, необходима дл раскислени , 2,29 т, После раскислени отбирали пробу, проводили ее химический анализ, Содержание Мп в готовой стали 0,39% т.е. находитс в заданном диапазоне дл данной марки стали. Экономи ферромарганца по сравнению с прототипомThe mass of ferromanganese, necessary for deacidification, 2.29 tons. After deactivation, a sample was taken, a chemical analysis was performed. The content of MP in the finished steel was 0.39%, i.e. is within the specified range for this steel grade. Save ferromanganese compared to prototype
0,32% кг/т,0.32% kg / ton,
Пример 3. Услови ведени предлагаемого способа раскислени кип щей стали аналогичны примеру 1, но перегрев определ ли при содержании углерода в стэли 0,35%. При этом содержании углерода в ст ли (С- 0,35%) определ ли величину At, т.е в этот момент замер ли температуру металла tM (1538°C)и определ ли температуру ликвидуса 1л, соответствующую этому моменту (1509°С). Величину перегрева определ ли как разницу Дх tM-tn 1538-1509 - 29°С. Далее определ ли массу ферромарганца по формуле , Подставл в ней конкретные значени :Example 3. The conditions for the maintenance of the proposed method of deoxidation of boiling steel are similar to Example 1, but overheating was determined with a carbon content in steels of 0.35%. At this carbon content in the steel (C - 0.35%), the value of At was determined, i.e. at this moment the temperature of the metal tM was measured (1538 ° C) and the liquidus temperature 1 l was determined, corresponding to this moment (1509 ° С ). The amount of overheating was determined as the difference Dx tM-tn 1538-1509 - 29 ° C. Next, determine the mass of the ferromanganese by the formula. Substitute specific values in it:
М- 290 -(6,63 + 0,044 -(60-29)30M- 290 - (6.63 + 0.044 - (60-29) 30
-0,011 -(60-29)-1-0,011 - (60-29) -1
Масса ферромарганца, необходима дл раскислени 2,21 кг/т. После раскислени отбирали пробу проводили ее химический анализ. Содержание Мп в готовойThe mass of ferromanganese required for deoxidation is 2.21 kg / ton. After deacidification, a sample was taken and its chemical analysis was performed. Mp content in the finished
стали 0,36%. т.е. находитс в заданном диапазоне дл данной марки стали. Экономи ферромарганца по сравнению с прототипом 0,4 кг/т.steel 0.36%. those. is within the specified range for this steel grade. Save ferromanganese compared with the prototype 0.4 kg / t.
Пример 4. Услови ведени предлагаемого способа раскислени кип щей стали аналогичны примеру 1, но перегрев определ ли при содержании углерода в стали 0,25% . При этом содержании углерода в стали определ ли величину .е. в этотExample 4. The conditions for maintaining the proposed method of deoxidation of boiling steel are similar to Example 1, but overheating was determined with a carbon content in steel of 0.25%. With this carbon content in steel, the value of .e was determined. in that
момент замер ли температуру металла tM П576°С) и определ ли температуру ликвидуса tn, соответствующую этому моменту (1517°С). Величину перегрева определ ли как разницу Д t tM - тл 1576-1517 59°С.moment measured the temperature of the metal tM P576 ° C) and determined the liquidus temperature tn corresponding to this point (1517 ° C). The magnitude of the overheating was determined as the difference D t tM - t 1576-1517 59 ° C.
Далее определ ли массу ферромарганца по формуле, подставл в нее конкретные значени :Next, determine the mass of the ferromanganese by the formula, substituting specific values into it:
М - 290 -(6,63+0,044 -(60-59) - -0,011 (60-59)-1.M - 290 - (6.63 + 0.044 - (60-59) - -0.011 (60-59) -1.
Масса ферромарганца, необходима дл раскислени , 1,93 кг/т. После раскислени отбирали пробу, проводили ее химический анализ. Содержание Мп в готовой стали 0,28%. Экономи ферромарганца по сравнению с прототипом 0,73 кг/т. Однако не получена заданна марка стали.The mass of ferromanganese, required for deoxidation, 1.93 kg / ton. After deacidification, a sample was taken, and chemical analysis was performed. The content of MP in the finished steel 0,28%. Save ferromanganese compared with the prototype 0.73 kg / t. However, the specified steel grade was not obtained.
Пример 5. Услови ведени предлагаемого способа раскислени кип щей Стали аналогичны примеру 1, но перегрев определ ли при содержании углерода в стали 0,45%. При этом содержании углерода в стали (С 0.45) определ ли величину At - перегрев расплава над линией ликвидуса , т.е. в этот момент замер ли температуру металла tM (1501°C)и определ ли температуру ликвидуса tn, соответствующую этому моменту (1500°С). Величину перегрева определ ли как разницу Д t tM-t-л 1501-1500 1°С. Далее определ ли массу ферромарганца по формуле, подставл в нее конкретные значени Example 5. The conditions for maintaining the proposed boiling steel deoxidation process are similar to example 1, but overheating was determined with a carbon content in steel of 0.45%. At this carbon content in steel (C 0.45), the value of At is determined — the overheating of the melt above the liquidus line, i.e. at this moment, the temperature of the metal tM was measured (1501 ° C) and the liquidus temperature tn was determined corresponding to this moment (1500 ° C). The amount of overheating was determined as the difference: D t tM-t-l 1501-1500 1 ° C. Next, determine the mass of the ferromanganese by the formula, substituting specific values
М 290-(6.6340,044-(60-1)- .-0,011 (60-1)-1M 290- (6.6340.044- (60-1) -.-0.011 (60-1) -1
Масса ферромарганца, необходима дл раскислени 2 49 кг/т После раскислени стбирзли пробу, проьодили е: химический анализ Содержа - ,и- Мп в готовой стали 0.47%, те находитс о заданном диапазоне дл данной арки стзпи Однако имеотсч перррй о, ферромарганца (0.21 кг/т) по срапнению с прототипом.The mass of ferromanganese required for deacidification is 2 49 kg / t. After decompression of the stubsli sample, proceeding: chemical analysis Containing -, - Mp in the finished steel 0.47%, those are for a given range for a given arch, however, ferromanganese (0.21 kg / t) comparing with the prototype.
Таким образом видно.что в диапазоне содержа 1 углерода 03 04 достигаетс снижение расхода ф-тфомарганца при од- новре - е ном попад -1и о заданною марку слали. В случае . ределениеперегре ез ведетс лр i содержании углерода менее 0,3е,, цегь че ;.остиг;з rc i п, сл, м«, когда оп,,деление л регг вт олмпйго нэдпт при содержании углерода более С 4/,, происходит перерасход ферромарганцаThus, it can be seen that in the range containing 1 03 03 carbon, a reduction in the consumption of f-t-manganese is achieved with a single hit-1 and a given brand was sent. When . Determination of the conversion without a carbon content of less than 0.3 e ,, tse che; .ostig; s rc i p, sl, m “, when op ,, the division of regregat olmpygo nedpt when the carbon content is more than C 4 / ,, there is an overrun ferromanganese
В случа х ко1 да содержание углерода в расплаве, при ко торг.м определ етс величина перегрева, менее 0,3% и/,л 6o;iee0.4 /,, пост,- вленнач цель не д сти-аегс вследствие непол чени з дан1:ги стали и перерасхода ферромаг;г,ч,т СООТВеГСТНеН- i ).In cases where the carbon content in the melt, at cohort.m, the magnitude of the superheat is less than 0.3% and /, l 6o; i.e., 0.4 / ,, post, is the goal of not reaching the target due to the failure s dan1: gi of steel and ferromag overruns; g, h, t RETRONGSTN- i).
Определение Mdccv феоромарглнцз по предлагаем й формуле обеспечивает воз г 1жносгь ьо врем выпуска расплаел -otuj присажирчгк ферромарганец с ;1мей послегне -о так кэк формулой учитываетс характер ведени плавки в период доводки, учитываетс присаживаемый в ; oi.LIJ коксик --л ссдерж чие марганца R фер- ро..аргзнцр Исс злоеэнирми установлено,The determination of Mdccv by the ferroormalglyn according to the proposed formula ensures that the release time spreads out-otuj prisazhirchgk ferromanganese with; oi.LIJ coking - manganese content R ferro. argznr Iss is maliciously established
что окисленность ванны - содержание оксидов железа в шлаке и кислорода в металле -- зависит главным образом от концентрации углерода, чем выше концентраци углерода, тем меньше окисленность ванны. Известно, что при содержании углерода в расплаве менее 0,3% (что подтверждаетс исследовани ми) происходит снижение скорости обезуглероживани иthat the oxidation of the bath - the content of iron oxides in the slag and oxygen in the metal - depends mainly on the carbon concentration; the higher the carbon concentration, the less oxidation of the bath. It is known that when the carbon content in the melt is less than 0.3% (as confirmed by research), the decarburization rate and
0 накопление кислорода в металле и шлаке, в результате происходит реакци окислени железа, вл юща с эндотермической При недостаточной величине перегрева расплава (дл обеспечени тех5 нологических требований по выпуску в ковш и разливке) температуру последнего повышают за счет реакции окислени железа . В результате измен етс величина перегрева причем использование данной0 the accumulation of oxygen in the metal and slag, resulting in an oxidation reaction of iron, which is endothermic. If the melt is not overheated enough (to meet the technical requirements for release into the ladle and casting), the temperature of the latter is increased by the reaction of iron oxidation. As a result, the magnitude of the superheat changes, and the use of this
0 величины перегрева приводит к неточности в определении массы ферромарганца так к к не учитываетс дол кислорода, прореагировавшего с железом.0 overheating values leads to inaccuracies in the determination of the mass of ferromanganese so the fraction of oxygen reacted with iron is not taken into account.
При содержании углерода в ванне болееWhen the carbon content in the bath more
5 04% температура расплава повышаетс главным образом за счет реакции окислени углррода Величина окисленности ванны ос- таетсч практически но одчом уровне, перегрев же мен етс з счет тепла, получаемого5 04% The temperature of the melt rises mainly due to the oxidation reaction of the carbon dioxide. The oxidation rate of the bath remains practically at the same level, but the superheating changes due to the heat produced
0 при oi-и лении углерода, и поэтому не может чгпо/ ьзоватьс дл опоедепени по II -иваемого ферромарганца Пить пе регрез определенный в диапазоне 0,3 04% vrrnno/ja позвол ет точно определ ть0 when oi-and carbon carbon, and therefore cannot be / used to clear the II-th ferromanganese. Drinking a certain amount in the range 0.3 04% vrrnno / ja allows you to accurately determine
5 массу ферромарганца, что подтверждено5 mass of ferromanganese, which is confirmed
ИСГ ЧОР НИЯМИ.ISH CHOR NIYAMI.
Таким об|/чэом величина перегрева над imu-f,л ликвидуса позвол ет косвенно определ ть окиспенность жидкого металла Дл Thus, the magnitude of the superheat over imu-f, l of the liquidus allows us to indirectly determine the oxidizability of the liquid metal
0 этот, необдодимо знагь величину перегрева рас. - за и измеренный сооаь жидкого метал л -. Операци измерени состава раснпа- рч э л-спечигаэт спредепрцие момента сидержани ъ углерода в ратлрве бу5 лрт p-jL4o 0 ,л ;4 i , соответственно, определение моментг измерени лепичины пе,;е рева0 this, needlessly know the amount of overheating races. - for and measured sooa liquid metal l -. The operation of measuring the composition of the rasparch e l-speckigaet spreading of carbon sequestration time in a ratlrwe bu5lp p-jL4o 0, l; 4 i, respectively, determining the moment of measuring lepichina ne,;
Отредеген е массы ферромарганца по пр Д1Ягдег Юй формуле обеспечива л можногть сократить расход ферромарганца при /стов ги полученир заданной ст,- ли Ti K кг.к t. 4 Ормупе учте.чы т акие гарамет- оы. ск коэффициенты А и В. определ ют удельный расход ферромарган5 иа, вес лексика, присаживаемого в говш, содержание марганца з ферромарганце, вес плавки, и коэффициент С. характеризующий перегрев расплава, при когор.ом не требуетс корректирующих воздействий дл псл- учеьи заданной марки стали ВеличинаReducing the mass of ferromanganese according to the formula that ensures that the consumption of ferromanganese can be reduced at a time of obtaining a given station, or if Ti K kg.k t. 4 Ormupe take into account such garamets. The coefficients A and B. determine the specific consumption of ferromanganum 5, the weight of the vocabulary set in the govsh, the manganese content of the ferromanganese, the weight of the heat, and the coefficient C. characterizing the overheating of the melt, when the cohort does not require corrective actions for a given brand. steel magnitude
коксика, присаживаемого в ковш, вли ет на расход ферромарганца, так как коксик обладает раскисл ющими свойствами.The coking in the ladle affects the consumption of ferromanganese, since the coking has deoxidizing properties.
Содержание марганца в ферромарганце также вли ет на расход раскислител , так как при одной и той же массе ферромарганца , масса внесенного в расплав марганца будет разной при различном содержании марганца в ферромарганце,The content of manganese in ferromanganese also affects the consumption of deoxidizing agents, since with the same mass of ferromanganese, the mass of manganese introduced into the melt will be different for different manganese contents in ferromanganese,
Коэффициенты А и В получены в резуль- тате статистической обработки опытных данных и характеризуют удельный расход ферромарганца.The coefficients A and B were obtained as a result of statistical processing of experimental data and characterize the specific consumption of ferromanganese.
Коэффициент С определ етс линией нормального хода печи, котора опреде- л етс зависимостью между содержанием углерода в ванне и температурой расплава. Данный коэффициент определен методами математической статистики . Учет веса плавки в формуле позвол ет определить вес ферромарганца на всю плавку.The coefficient C is determined by the normal course of the furnace, which is determined by the relationship between the carbon content of the bath and the temperature of the melt. This coefficient is determined by the methods of mathematical statistics. Accounting for the weight of the heat in the formula allows determining the weight of the ferromanganese for the entire heat.
Применение изобретени обеспечивает уменьшение усадки слитка, поскольку определение массы ферромарганца ведетс с учетом хода доводки плавки в печи, учитываетс окисленность металла по величинеThe application of the invention provides a reduction in the shrinkage of the ingot, since the determination of the mass of the ferromanganese is carried out taking into account the course of the smelting finishing in the furnace, the oxidation of the metal by the magnitude is taken into account
перегрева его над линией ликвидуса. В среднем удельный расход ферромарганца по сравнению с прототипом снижаетс на 0,61 кг/т.overheating it over the liquidus line. On average, the specific consumption of ferromanganese in comparison with the prototype is reduced by 0.61 kg / ton.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894737852A SU1673607A1 (en) | 1989-09-18 | 1989-09-18 | Method of deoxidizing rimming steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894737852A SU1673607A1 (en) | 1989-09-18 | 1989-09-18 | Method of deoxidizing rimming steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1673607A1 true SU1673607A1 (en) | 1991-08-30 |
Family
ID=21469971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894737852A SU1673607A1 (en) | 1989-09-18 | 1989-09-18 | Method of deoxidizing rimming steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1673607A1 (en) |
-
1989
- 1989-09-18 SU SU894737852A patent/SU1673607A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Бичеев A.M. Математическое описание и расчеты сталеплавильных процессов. М : Металлурги . 1982, с. 160, За вка JP № 59-43987, кл. С 21 С 7/06, опублик. 984. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Feichtinger et al. | Melting of high nitrogen steels | |
| CN104946974B (en) | The control method of ultra-low carbon baking hardening steel plate base dissolved carbon content | |
| CN102002553A (en) | Desulfurization method of medium and low grade cold rolling non-oriented molten silicon steel | |
| SU1673607A1 (en) | Method of deoxidizing rimming steel | |
| FI67094C (en) | FOERFARANDE FOER ATT FOERHINDRA ATT SLAGGMETALL VAELLER UPP VI PNEUMATISK UNDER YTAN SKEENDE RAFFINERING AV STAOL | |
| FI66197C (en) | FOERFARANDE FOER ATT REGLERA TEMPERATUREN HOS EN STAOLSMAELTA VID PNEUMATISK RAFFINERING | |
| JP3575304B2 (en) | Converter steelmaking method | |
| EP0179865B1 (en) | Process for controlling slag chemistry in a refining vessel | |
| SU1097703A1 (en) | Grey cast iron | |
| CN110343806A (en) | A kind of H08A, H08MnA series low-carbon steel smelting deoxidization technique | |
| Van der Knoop et al. | Nitrogen control in liquid steel for slab casting | |
| KR100554143B1 (en) | Method for AOD working of controlling of crom oxidation | |
| US4043801A (en) | Method of simultaneously controlling temperature and carbon content of molten steel at the end-point in oxygen top-blown converter | |
| SU1595923A1 (en) | Method of forecasting steel-melting process | |
| SU918314A1 (en) | Method for producing steel | |
| JPS6246606B2 (en) | ||
| KR100325265B1 (en) | A method for manufacturing a high carbon fluid metal in a convertor | |
| SU1603269A1 (en) | Method of determining carbon content in metal | |
| SU779407A1 (en) | Powdered mixture for liquid steel straining | |
| RU2004602C1 (en) | Process of deoxidizing steel | |
| SU1740435A1 (en) | Method of controlling smelting of low-carbon rimming steel | |
| SU1006495A1 (en) | Method for smelting steel in acid open-hearth furnace | |
| SU607846A1 (en) | Method of deoxidizing carbon steel | |
| RU2030459C1 (en) | Method for preventing outbursts during converter blow | |
| RU1792980C (en) | Method of deoxidizing low-carbon steel |