SU1659504A1 - Способ производства агломерата - Google Patents
Способ производства агломерата Download PDFInfo
- Publication number
- SU1659504A1 SU1659504A1 SU894751623A SU4751623A SU1659504A1 SU 1659504 A1 SU1659504 A1 SU 1659504A1 SU 894751623 A SU894751623 A SU 894751623A SU 4751623 A SU4751623 A SU 4751623A SU 1659504 A1 SU1659504 A1 SU 1659504A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- agglomerate
- sinter
- washing
- fuel
- iron
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к подготовке сырь дл доменной плавки, в частности дл профилактических промывок доменных печей . Цель изобретени - экономи топлива, повышение производительности аглома- шин и улучшение промывочных свойств агломерата . При получении агломерата дл промывки доменных печей в шихту, состо щую из железорудных компонентов, флюса и топлива, ввод т 15-35% неофлюсованных окатышей, содержащих 11,2-13,9% кремнезема . Полученный агломерат способствует образованию первичного шлака с повышенным содержанием FeO и обладает хорошими промывочными свойствами. 2 табл.
Description
Изобретение относитс к подготовке сырь дл доменной плавки, в частности дл профилактических промывок доменных печей .
Цель изобретени - экономи топлива, повышение производительности аглома- шин и улучшение промывочных свойств агломерата .
Неофлюсованные окатыши с содержанием SIO2 11-14% обладают важнейшим дл промывочного материала свойством - из-за низкой восстановимое™ и высокого содержани кремнезема из них образуетс в зоне в зкопластичного состо ни первичный шлак, содержащий 65-70% FeO. Количество такого шлака составл ет 32-35% в отличие от 10-14, 18-23 и 25-28% соответственно дл окатышей с 3-4, 5-7 и 8-10% кремнезема. Однако шлак вл етс холодным (температура его протекани через слой кокса 1200-1250°С) и образуетс на
высоких горизонтах доменной печи. Дл того, чтобы шлак реагировал с коксовым мусором, в горне печи необходимо повысить температуру его фильтрации. Это достигаетс запеканием окатышей в матрицу агломерата с определенными высокотемпературными свойствами.
Спек матрицы также должен обладать, пониженной восстановимостью (дл образовани дополнительного количества высо- козакисного шлака), однако не настолько, как в известном способе, так как в предлагаемом способе основным источником такого шлака вл ютс неофлюсованные окатыши. Поэтому расход топлива в агло- шихту ниже, чем в известном способе, обеспечивает содержание FeO в спеке на уровне 20-25% (в отличие от 35-55% в известном). Снижением расхода топлива достигаетс получение агломерата (матрицы) с достаточной восстановимостью дл образовани
Ё
О
ел ч ел
g
расплава при более высоких температурах, т.е. на нижних горизонтах печи. Обща основность полученного спека (0,75-1,0 ед.
СаО ч
по ) соответствует основности матри- SIU2
цы пор дка 1,15 ед. при верхнем (35%) и нижнем (15%) пределах содержани окатышей в аглошихте.
Результаты экспериментов по определению характеристик расплава из предварительно восстановленных окатышей на установке, моделирующей процесс плавлени в доменной печи, приведены в табл. 1.
Таким образом, выбор неофлюсованных окатышей с содержанием кремнезема 11,2-13,9% (округленно 11-14%) обусловлен их повышенной способностью к образованию промывочного расплава. Из полученных данных видно, что офлюсованные окатыши не подход т дл этой цели. Верхний предел содержани кремнезема (14%) соответствует наиболее высокому содержанию кремнезема в производимых в промышленных услови х окатышах (Полтавский ГОК).
При получении агломерата из шихты, содержащей менее 15% окатышей, содержание FeO в образующемс шлаковом расплаве и количество шлакового расплава не выше, чем в известном способе.
При получении агломерата из шихты с содержанием окатышей более 35% основность аглошихты дл получени матрицы превышает 1,2 ед. и агломерат склонен к значительному саморазрушению из-за полиморфного превращени эвтектики FeO-2CaOSi02. Кроме того, падает температура протекани расплава через слой кокса ниже 1300°С.
В промышленных услови х способ реализуют путем ввода окатышей либо в штабель железорудных материалов на рудном дворе, либо дозированием их в аглошихту из отдельного бункера в шихтовом отделении . Снижение расхода топлива на спекание (60-65 кг/т агломерата против 70-80 кг/т агломерата в известном способе ) способствует росту вертикальной скорости спекани и производительности агломашин,
В лабораторных услови х в чаше диаметром 220 мм при высоте сло шихты 200 мм получают агломерат дл промывки доменных печей по известному и предлагаемому способам.
По известному способу шихта содержит смесь железорудных компонентов и окалину (16%) в качестве железосодержащей добавки , флюс и твердое топливо (72 кг/т
агломерата). Получают агломерат с содержанием FeO 39% основностью 0,8 ед. Вертикальна скорость спекани составл ет 12,9 мм/мин, удельна производительность
0,80 т/м2-ч.
По предлагаемому способу получают агломерат из шихты, также содержащей железорудные компоненты, флюс и топливо (62 кг/т агломерата), а в качестве железо0 содержащей добавки используют неофлюсованные окатыши с содержанием SiOa 11,2 и 13,9%. Содержание FeO в агломерате 24,4-26%. В зависимости от доли окатышей (15 и 35%) получают спек с основностью
5 соответственно 1,0 и 0,75 ед. (основность аглошихты дл получени матрицы устанавливают соответственно 1,17 и 1,15 ед.). Вертикальна скорость спекани при производстве агломерата по предлагаемому
0 способу 14-14,2 мм/мин, удельна производительность 0,86-0,88 т/м2 ч
Агломерат проплавл ют на коксовом слое в установке, моделирующей процесс плавлени в доменной печи. На установке
5 имеетс секционированный поддон, позвол ющий дифференцировать проливающийс расплав по температурному интервалу, затем анализировать химический состав и определ ть количество расплава дл
0 разных температурных интервалов. Агломерат перед проплавлением предварительно восстанавливают в слое при нагреве в восстановительной атмосфере до 1050°С (ГОСТ 21707-76). Агломерат основностью
5 выше 1 не получают, так как развиваетс процесс саморазрушени матрицы из-за силикатного распада. Агломерат основностью ниже 0,75 не используют , так как он смывает гарнисаж в шахте и огол ет кладку.
Характеристики агломерата, как промывочного сырь , а также показатели его производства при использовании известного (А) и предлагаемого (Б) способов даны в
5 табл. 2.
Как видно из приведенных данных, при применении предлагаемого способа достигаетс экономи топлива (10 кг/т агломерата ), возрастает удельна произво0 дительность аглоустановки на 7-10% и улучшаютс характеристики получаемого расплава (по его количеству и содержанию FeO) без снижени температуры его вытекани .
Claims (1)
- 5 Формула изобретениСпособ производства агломерата дл промывки доменных печей, включающий ввод железосодержащей добавки в аглошихту из железорудных компонентов, флюса и топлива, ее смешивание, окомкование испекание, отличающийс тем, что. с целью экономии топлива, повышени производительности агломашин и улучшени промывочных свойств агломерата, в качестве железосодержащей добавки в шихту ввод т железорудные неофлюсованные окатыши с содержанием кремнезема 11,2-13,9% в количестве 15-35%.Таблица 1Таблица 2
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894751623A SU1659504A1 (ru) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | Способ производства агломерата |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894751623A SU1659504A1 (ru) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | Способ производства агломерата |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1659504A1 true SU1659504A1 (ru) | 1991-06-30 |
Family
ID=21475777
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894751623A SU1659504A1 (ru) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | Способ производства агломерата |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1659504A1 (ru) |
-
1989
- 1989-07-31 SU SU894751623A patent/SU1659504A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Тимошенко В.И. и др. Освоение технологии профилактических промывок горна доменных печей юститным агломератом и особенности его производства. Всесоюзна научно-техническа конференци . Теори и технологи подготовки металлургического сырь к доменной плавке. Днепропетровск: ДМЕТИ, 1985, с. 9. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100507013C (zh) | 利用铬矿粉和煤直接生产铬铁合金的方法 | |
CN106119447B (zh) | 一种含稀土与铌混合熔渣熔融还原生产和调质处理的方法 | |
CN110295261A (zh) | 一种高锰炼钢铁水的冶炼方法 | |
CN102094094B (zh) | 红土镍矿冶炼镍铁的工艺 | |
CN106755653A (zh) | 一种含稀土或铌熔渣冶金熔融还原生产的方法 | |
CN106755658A (zh) | 一种含钛熔渣冶金还原生产的方法 | |
CN105132605A (zh) | 高炉瓦斯灰用于转炉渣罐进行压渣消泡的工艺 | |
US2133571A (en) | Process for the manufacture of steel from low-grade phosphoruscontaining acid iron ores | |
SU1659504A1 (ru) | Способ производства агломерата | |
CN101967530B (zh) | 一种电冶熔融还原铁的方法 | |
US2727815A (en) | Method for the smelting of iron ores | |
CN101550465A (zh) | 转炉炼钢用锰基助熔剂及其制备方法 | |
CN100436618C (zh) | 一种用于高温熔融状态下的熔剂 | |
CN1240860C (zh) | 一种大洋富钴结壳中有价金属的火法富集方法 | |
RU2241771C1 (ru) | Брикет для выплавки чугуна | |
CN101016578B (zh) | 高炉熔融法生产的钢液净化渣剂 | |
JPS56238A (en) | Method of recovering copper and zinc from copper slag at vertical blast furnace | |
CN1441066A (zh) | 铝造渣球及其制造方法 | |
Zhao et al. | Study on duplex process with a single converter | |
US2308984A (en) | Synthetic ore | |
US3251679A (en) | Method of refining an iron melt | |
Brämming et al. | A blast furnace view on slags | |
US102912A (en) | Improvement in the manufacture of iron and steel | |
US1527536A (en) | Method of refining pig iron | |
CN101713027A (zh) | 电硅热法冶炼FeV50出铁与浇铸工艺方法 |