SU1620255A1 - Способ изготовлени синтетического флюса дл дуговой сварки - Google Patents
Способ изготовлени синтетического флюса дл дуговой сварки Download PDFInfo
- Publication number
- SU1620255A1 SU1620255A1 SU884496068A SU4496068A SU1620255A1 SU 1620255 A1 SU1620255 A1 SU 1620255A1 SU 884496068 A SU884496068 A SU 884496068A SU 4496068 A SU4496068 A SU 4496068A SU 1620255 A1 SU1620255 A1 SU 1620255A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- flux
- welding
- mixture
- intensifier
- grinding
- Prior art date
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к производству сварочных материалов и может быть использовано при электродуговой сварке различных сталей и сплавов, а также при наплавке. Цель изобретени - получение сварочных флюсов с очень низкой гигроскопичностью , минимальным содержанием вредных примесей и улучшенными свароч- но-технологическими свойствами, что способствует повышению качества и эксплуатационной надежности сварных соединений конструкций ответственного назначени из среднелегированных и низколегированных сталей. Способ состоит в совместном помоле шихты флюса и интен- сификатора минералообразовани . После помола флюс нагревают и осуществл ют твердофазный синтез с последующим измельчением полученной массы. В качестве интенсификатора минералообразовани в шихту ввод т кремнефтористый натрий. 1 табл.
Description
Изобретение относитс к производству сварочных материалов и может быть использовано при электродуговой сварке металлов и сплавов.
Целью изобретени вл етс создание технологии изготовлени синтетического флюса с высокой прочностью частиц и низким содержанием вредных примесей, обеспечивающего хорошие сварочно-техно- логические свойства шлака, повышенную стойкость металла швов против образовани трещин и пор и высокие физико-механические свойства сварных соединений.
Поставленна цель достигаетс тем, что предлагаемый способ производства флюса предусматривает твердофазный синтез исходных шахтовых компонентов, основу которых составл ют оксиды различных металлов и плавиковый шпат с добавками
химически активного минерализатора в виде кремнефтористого натри .
При этом происходит образование ак; тивной парогазовой минерализующей фазы при более низкой температуре (Т 450°С):
+ SiF4tra3(1)
SiF4 + 2H20 Si02 + 4Fjra3(2)
аэрозоль
и образование комплексной кремнефтори- стоводородной кислоты,
2HF + SIF4 (3)
котора активно реагирует с основными оксидами шихты:
MgO + Н20|пар (4) СаО + Н2 SIFe - Са SJFe + H20fnap (5)
Образующиес при этом соединени (соли кремнефтористоводородной кислоты)
разлагаютс при температуре Т 500°С восстановлени израсходованного количества кремнефторида по реакци м (2) и (3)
MgF2 + SfF4 t
(6)
+ SiF4 t(7)
Фториды магни MgF2 и натри NaF по реакции (1) образуют с плавиковым шпатом CaF2 легкоплавкую эвтектическую смесь примерного состава, вес.%: 1 - NaF; 2 - CaF2, 1 - MgF2 с температурой плавлени Тпл 900°С.
Образование большого количества кремнефторида SiF4 при низких температурах ( 450°С) обеспечивает протекание реакции
SiF4 + 3H20 + (8) Кремнефториста кислота обеспечивает протекание химических превращений, описанных реакци ми (4), (5), (6) и (7), с пополнением зоны реакции кремнефторидом. Скорости протекани этих реакций высокие , а продукты превращени вл ютс исходными компонентами начала цикла. Поэтому реакци (2) может иметь цепной характер
При сравнительно низких температурах (Т 500°С) образуютс различные силикаты за счет взаимодействи кремниевой кислоты с оксидами шихты
МдО + Н23Юз Мд510з + Н20|паР (9) СаО + Н2ЗЮз - СаЗЮз + Н20 fnap (10)
СаО + МдО н 2НЗЮз - СаМд (ЗЮзЬ +
+ 2H2Of(11)
в том числе цепочечные силикаты - энстатит
Мд2(ЗЮз)2(12)
волластенит
Саз(ЗЮз)з(13)
ленточные силикаты - диопсид
Са Мд (ЗЮз)2(14)
Мелкие кристаллы полученных силикатов образуют центры кристаллизации соответствующих минералов, максимальна скорость роста которых происходит при более высоких температурах Т 700 - 1000°С.
При этом происходит также пр мое воздействие кремнезема с о-ксидами металлов с образованием минералов: энстатит
MgO + Si02 - МдЗЮз(15)
волластенит
CaO + Si02 - СаЗЮз(16)
диопсид
MgO + CaO + 2Si02 - CaMg (SlOafe (17) гранат
ЗМдО + А|20з + ЗЗЮ2 - (18)
В результате протекани описанных физико-химических процессов обща минерализаци готового флюса составит 40 - 60%
от первоначального веса исходной шихты. Такое количество минералов существенно уменьшает гигроскопичность флюса, а большое содержание в готовом продукте соединений фтора способствует эффективному
св зыванию паров воды, насытившихс в процессе хранени флюса
CaF2 + Si02 + H20 - СаЗЮз + 2Hf (19)
Введение в состав шихты кремнефторида натри до 20% позвол ет получить минерализацию флюса в два раза большую, чем при введении стеклобо тарного стекла в количестве 50%. Кроме того, при добавке
кремнефторида натри образуетс эвтектика состава NaF-CaF2-MgF2, уменьшающа в зкость массы и увеличивающа коэффициенты диффузии исходных компонентов и продуктов реакций (15) - (19),
При высокихтемпературах также интенсивно идет реакци :
2CaF2 + Si02 + SIF4 t
(20)
что обеспечивает поступление большого количества кремнефторида дл св зывани воды по реакции (2) и снижает количество кремнезема, снижение количества свободного кремнезема способствует торможению кремневосстановительного процесса при сварке и, как следствие, уменьшению содержани кислорода и неметаллических включений в наплавленном металле.
Таким образом, предлагаемый способ производства синтетического флюса позвол ет изготавливать высокотехнологические флюсы дл сварки и наплавки с повышенной стойкостью против образовани холодных трещин и пор, обеспечивающие высокую ча- стоту по вредным примес м (Р 0,01 %; S 0,01%) и требуемые свойства металла шва, что способствует повышению качества и надежности сварных соединений.
Пример производства флюса дл сварки среднелегированной корпусной стали атомного машиностроени .
Состав шихты (на 100 кг флюса), кг: Кремнефторид натри Na2SiFe20
Кремнезем Si0220
Глинозем А120з20
Флюорит CaF220
Магнезит обожженный MgO14
Известь СаО4
Марганцева руда МпО2
После совместного помола компонентов без их предварительной сушки шихта подвергалась нагреву в печи ОКБ 220А при 950°С и выдерживалась в течение 1 ч. Изготовленный флюс обладает высокими сва- рочно-технологическими свойствами.
Конечным продуктом способа вл етс синтетический флюс, минерализаци которого составл ет 50% от первоначального веса исходной шихты. Зерна флюса имеют поликристаллическое строение. Флюс обладает очень низкой гигроскопичностью и вы- сокими сварочно-технологическими свойствами шлака без предварительной прокалки перед сваркой и имеет низкое содержание вредных примесей(фосфор и сера ).
Изготовленный предлагаемым способом флюс обладает очень низкой гигроскопичностью и после изготовлени и длительного времени хранени не требует прокалки перед сваркой. По сравнению с прототипом предлагаемый способ позвол ет изготавливать сварочные и наплавочные флюсы с низким содержанием вредных примесей (Р 0,01 %; S 0,01%) и обеспечивает высокую стойкость сварных соединений к образованию холодных трещин и пор, что способствует повышению качества и эксплуатационной надежности сварных соединений узлов ответственного назначени . В таблице приведены свойства флюса, полученного по предлагаемому способу (синтетический кремнефторидный флюс СКФ испытан при сварке сталей марок 09Г2 и 15ХН2МФА).
Сварка производилась проволокой диаметром 3,0 мм на посто нном токе обратной пол рности (св 460 - 500 А). Дл испытаний использовалс флюс СКФ следующего химсостава, %: 22,4; МпО 5,6; 23,0; МдО 16,8; СаО 6,7; CaF2 21,4; Na20 4,0; S 0,008; Р 0,009. Гранул ци флюса 0,25 - 2,5 мм. Испытани флюса показали: горение дуги стабильно, плавное; формирование металла шва при сварке отличное; отделимость шлаковой корки легка .
Испытани на пористость проводились при сварке по ржавчине. При засыпке на 100 мм длины шва 3,0; 3,5; 4,0 гр ржавчины пор не обнаружено. Единичные поры по вл ютс при 4,3 гр на 100 мм шва. Содержание водорода в готовом флюсе определ лось через 2-3 дн после изготовлени и через 6 мес цев вылеживани в открытой таре в услови х цехового помещени . В первом случае содержание водорода во флюсе составл ло 27,7 - 29,4 мл/100 гр, во втором 28,2 - 32,4 мл/100 гр (приведены
минимальные и максимальные данные из 3-5 анализов).
Содержание диффузионного водорода в металле шва, при испытании карандаш- 5 ных проб в глицерине составл ет 0,9; 1,12; 1,30 мл/100 гр.
Предлагаемый флюс по содержанию водорода во флюсе после длительной выдержки на воздухе и диффузионного водорода в 10 металле сварного шва, выполненного под соответствующим флюсом, превосходит флюс СФ. По показател м технологичности флюс СКФ не уступает флюсу СФ, а по некоторым превосходит. Чувствительность к 5 образованию пор при сварке под предлагаемым флюсом гораздо ниже, чем у противо- поставл емого. Одним из важных преимуществ предлагаемого флюса вл етс низкое содержание вредных примесей. 0Дл оценки совместного вли ни концентраций вредных примесей S; P и кислорода примен етс эквивалент вредных примесей
0 + 0, + 0,, 5 где 0, S, Р - концентрации кислорода, серы и фосфора, %.
Этот показатель позвол ет сравнивать охрупчивающее воздействие вредных примесей на металл сварных швов. 0В случае предлагаемого флюса максимальный эквивалент Рэ макс 0,047, а в противопоставл емом даже минимальный значительно 0,068. Приведенные показатели подтверждают, что кремне- 5 фторидный флюс СКФ обеспечивает значительно меньше охрупчивание сварных швов, что повышает надежность сварных соединений, и соответственно, конструкций . Общее содержание неметаллических 0 включений в металле сварных швов также показывает преимущество кремнефторид- ного флюса.
Дл ответственных конструкций атомной энергетики, а также сварных конструк- 5 ций, работающих в услови х низких климатических температур, очень важным показателем работоспособности вл етс критическа температура хрупкости (Т«о) металла сварных швов, определ ема по на- 0 личию 50%-ной волокнистой составл ющей в изломе образцов с V-образным острым надрезом (Шарли) при испытании на ударный изгиб. При испытании образцов с V-образным острым надрезом МИ-50 (тип IX) 5 Шарпи Тко составл ет дл флюса СФ минус 20°С, а дл флюса СКФ минус 40°С.
Кроме того, процесс изготовлени синтетического флюса имеет преимущество перед способом плавлени флюсов и по
Claims (1)
- экологическим показател м за счет снижени пылевыделени и газообразовани . Формула изобретени Способ изготовлени синтетического флюса дл дуговой сварки и наплавки, при котором производ т совместный помол шихты, содержащий оксиды металлов, плавиковый шпат и интенсификатор минерало- образовани , после чего шихту нагревают и осуществл ют твердофазный синтез и из0мельчают полученную массу, отличающийс тем, что, с целью повышени качества и эксплуатационной надежности сварных соединений изделий ответственного назначени за счёт уменьшени гигроскопичности флюса, а также улучшени сварочно-технологических свойств и снижени вредных примесей во флюсе, в качестве интенсификатора минералообразовани в шихту ввод т кремнефтористый натрий,
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884496068A SU1620255A1 (ru) | 1988-10-18 | 1988-10-18 | Способ изготовлени синтетического флюса дл дуговой сварки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884496068A SU1620255A1 (ru) | 1988-10-18 | 1988-10-18 | Способ изготовлени синтетического флюса дл дуговой сварки |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1620255A1 true SU1620255A1 (ru) | 1991-01-15 |
Family
ID=21405010
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884496068A SU1620255A1 (ru) | 1988-10-18 | 1988-10-18 | Способ изготовлени синтетического флюса дл дуговой сварки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1620255A1 (ru) |
-
1988
- 1988-10-18 SU SU884496068A patent/SU1620255A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1354546, кл. В 23 К 35/40, 17.12.85. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Davies | Science Practice Welding | |
JPS5915758B2 (ja) | 低水素系被覆ア−ク溶接棒の製造法 | |
CN103495817A (zh) | C02或80Ar+C02气体保护碱性焊药芯焊丝 | |
EP0066660B1 (en) | Basic bonded fluxes for submerged arc welding having an excellent removability of slag at a narrow groove | |
SU1620255A1 (ru) | Способ изготовлени синтетического флюса дл дуговой сварки | |
US4557768A (en) | Non-hygroscopic welding flux binders | |
CN101921883A (zh) | 复合无氟调渣剂 | |
Kozyrev et al. | New tendencies in development of carbonaceous additives for welding fluxes | |
US4363676A (en) | Granular flux for pipe welding | |
Naumov et al. | Submerged arc welding using slag base of West Urals mineral raw resources with low detrimental impurities content | |
JP2000102892A (ja) | サブマージアーク溶接用焼成型フラックスおよびその製造方法 | |
Kryukov et al. | The carbon-fluorine additives for welding fluxes | |
US3208886A (en) | Electric arc welding flux and method of electric arc welding | |
JPS6048280B2 (ja) | 低水素系被覆ア−ク溶接棒の製造方法 | |
NO864841L (no) | Flussmiddel for staalfremstilling. | |
SU1685660A1 (ru) | Плавленый сварочный низкокремнистый флюс | |
SU1759229A3 (ru) | Флюс дл сварки углеродистых и низколегированных сталей | |
JPS591519B2 (ja) | 極低水素系被覆ア−ク溶接棒の製造法 | |
SU1197814A1 (ru) | Состав электродного покрыти | |
RU2492983C1 (ru) | Флюс для сварки | |
SU1062288A1 (ru) | Пассивированный углеродистый восстановитель | |
SU1107996A1 (ru) | Состав электродного покрыти | |
SU1008261A1 (ru) | Способ рафинировани алюминиевых сплавов | |
Davies | The Science and Practice of Welding: Volume 1 | |
RU2220833C2 (ru) | Состав электродного покрытия |