SU1611951A1 - Способ термической обработки деталей из сталей перлитного класса - Google Patents
Способ термической обработки деталей из сталей перлитного класса Download PDFInfo
- Publication number
- SU1611951A1 SU1611951A1 SU884442616A SU4442616A SU1611951A1 SU 1611951 A1 SU1611951 A1 SU 1611951A1 SU 884442616 A SU884442616 A SU 884442616A SU 4442616 A SU4442616 A SU 4442616A SU 1611951 A1 SU1611951 A1 SU 1611951A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- tempering
- parts
- carried out
- steels
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, в частности к термической и химико-термической обработке деталей из легированных сталей перлитного класса. Целью изобретени вл етс повышение износостойкости и уменьшение хрупкости при сохранении минимальной деформации. Тонкостенные детали переменного сечени подвергают нитроцементации в атмосфере пиролиза смеси, состо щей из равных объемных долей моноэтаноламина, кубового остатка регенерации этилового спирта и лимоннокислого аммони . Нитроцементацию провод т сначала при 720-740°С в течение 150-180 мин, а затем повышают температуру со скоростью 100-120 град/ч до температуры, превышающую критическую на 10-20°С, после чего детали закаливают и подвергают отпуску при 250-280°С в течение 3-3,5 ч. 1 з.п.ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относитс к металлургии , в частности к термической и химико-термической обработке деталей из легированных сталей перлитного класса
Целью изобретени вл етс повышение износостойкости и уменьшение хрупкости при сохранении минимальной деформации.
Ц р и м е р 1. При изготовлении и обработке закаточных опорных шайб диаметром 80-120 мм и толщиной 3- .5 мм из стали ХЗГ нитроцементацию провод т в печах С1Щ-6.4/9И1 и ШП-10ВНЦ при регулировании углеродного потенциала атмосферы в пределах 1,1-1,2% путем изменени расхода карбюризатора в пределах 60- 75 кап/мин.
Дл приготоаченп смеси, содержащей равные капичества мопоэтанол- амина, кубового остатка этанола и лимоннр-кисл ого , берут моно- , этанолаьшн, кубовьп остаток регенерации технического этилового спирта, примен емый при подготовке изде-пий дл испытаний, а таюке водньп- раствор лимонно-кис.лого аммони .
Шайбы диa eтpoм 81,5 мм из стали ХВГ после предварительного медне-- ни резьбовой части помещают св зками по 4 шт., всего 12 св зок на приспособлении в печь ССЩ и нитроце-. ментируют при 730°С в течение 180 мин, при расход.е карбюризатора 60 кап/мин. В выдержки повышают температуру до 780 С за 30 мин
СП
16
20
30
закаливают детали в подогретом до О-УО С веретенном масле.
Отпуск провод т в течение 3 ч ри 270°С с охлаждением на воздухе. После обработки.по предлагаемому ежиму в атмосфере пиролиза равных бъемов моноэтаноламина, кубового остатка регенерации этанола и аодного аствора лимонно-кислого аммони дифузионный слой имеет глубину 0,18 мм при содержании азота в слое 0,12%, углерода 1,15% и имеет более однородную структуру и состав в сравнении с известным режимом..J5
Практически исключено выкрапива- ние буртика, формообразующего элемента при закатке банок, характерное дл всех известных режимов химико- термической .обработки стали ХВГ. Износостойкость и эффективное, врем работы детали возрастает в 2,1 раза, деформаци и поводка по плоскости и диаметру не превышают 15-20 мкм, что практически не требует проведени механической обработки деталей после нитродементации и з акалки, улучшаютс услови удержани смазки, не наблюдаетс нарушение лакового покрыти крышек при закатке.
В табл. 1 приведены сравнительные свойства сталей перлитного класса при обработке по предлагаемому и известному способам.
Пример 2. Формообразующие матрицы, обжимки дл деформации тонколистовых материалов при гибке, выколотке , вырубке изготовл ют из сталей 9ХС, ХВГ, X, ШХ15 с суммой легирующих элементов не более 2,5% перлитного класса. Обработку ведут по предлагаемому способу. Вначале нит- роцементируют детали в межкритической области, затем повышают температуру со скоростью 120 град/ч на 20 С выше критической и закаливают в масле . Отпуск ведут при 270°С в течение 180 мин с охлаждением на воздухе.
Характеристики каждой из обработанных сталей приведены в табл. 2. .Пример 3. Корпуса нагнетательных клапанов из стали ХВГ обраба- тьюают по предлагаемому способу. Нагрев дл закалки и нитроцементации . (Зсуществл ют в печи СШОЛ-ВНЦ с канальной подачей в рабочее пространство печи из бачка, через игольчатый клапан 50-70 капель/мин состава,, содержащего равные моноэта- ноламина, кубового остатка этилового
35
40
0
30
5
1951
спирта и водного раствора лимоннокислого аммони . Дл приготовлени . состава берут 220 мл моноэтан.оламина 220 мл кубового остатка и 220 мл вод- ного насыщенного раствора аммони лимонно-кислого.
После прогрева садки до 720 Си вьдержки. в течение 150 мин повьш1ают температуру до 770°С со скоростью 110 град/ч и через 20 мин охлаждают
детали в масле при 50-70 С. Отпуск осуществл ют при в течение 3 ч, перенос детали на отпуск теплыми .
В результате корпуса имеют минимальную 2-5 мкм поводку по наружному диаметру и нулевую поводку п.о рабочему каналу, что лучше, чем в известном способе обработки. Износостойкость корпусов 7370 ч при работе на т желом топливе в.услови х контактного абразивного износа„
Вследствие м гкой закалки из межкритической области практически исключено выкрашивание в зоне канавки и резкого перехода сечений, характерное дл стандартизованных корпусов .
На поверхности деталей нет следов окислени , твердость равномерна по сечению диффузионного сло , практически не требуетс пийфовани перед доводкой деталей
35Результаты испытаний показывают,
что инструмент, обработанный в окон- чательньш размер, требует только полировани поверхности и имеет минимальную деформацию, снижаетс
40 хрупкость по сравнению с известным способом, предусматриваюш;им нитроце- ментацию при 860-870°С, закалку и отпуск при 370°С. Эффективное врем работы при динамических нагрузках
45 возрастает в 1,7-1,8 раза.
Claims (2)
1. Способ термической обработки 50 деталей из сталей перлитного класса, преимущественно тонкостенных пере- менного сечени , включаюший газовую нитроцементацию в процессе нагрева под закалку, закалку и отпуск, о т - 55 л и ч .а ю щ и и с тем, что, с повышени износостойкости и уменьшени хрупкости при сохранении минимальной деформации, нитроцемен- тацию провод т ступетато, на первой
51.6
ступени при 720-740 С в течение ISO- ISO мин. с последующим повышением температуры со скоростью 100- 120 град/ч до температуры второй ступени, превьшающей критическую на 10-20 С, а отпуск провод т при 250-280 С в течение 3-3,5 ч.
11951
2. Способ по п.1, отличающий с тем, что газовую нитроце- ментацию осуп1;ествл ют в атмосфере с пиролиза смеси, состо щей из равных объемных долей моноэтаноламина, кубового остатка регенерации этилового спирта илимонно-кислого аммони .
Предлагаемый способ 100250 812 0,12
110270 В09 0,15
120280 801 0,15
120250 827 0,14
Известный спосоС 840-380.
860-400
длительность отпуска лри 250°С 3,5 ч, при 280°С 3 ч.
Числитель - предлагаема , знаменатель - известна .
Таблица 1
20,5 19,2 17,3 18,0
1.5
1,7 1.8 1,5
Т а б ;i н ц а 2
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884442616A SU1611951A1 (ru) | 1988-06-17 | 1988-06-17 | Способ термической обработки деталей из сталей перлитного класса |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884442616A SU1611951A1 (ru) | 1988-06-17 | 1988-06-17 | Способ термической обработки деталей из сталей перлитного класса |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1611951A1 true SU1611951A1 (ru) | 1990-12-07 |
Family
ID=21382194
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884442616A SU1611951A1 (ru) | 1988-06-17 | 1988-06-17 | Способ термической обработки деталей из сталей перлитного класса |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1611951A1 (ru) |
-
1988
- 1988-06-17 SU SU884442616A patent/SU1611951A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Геллер Ю.А. Инстру1 1ентальные сталИо - М.: Металлурги , 1968, с. 506. МИТОМ, 1981, № 11, с. 19 . (54) СПОСОБ ТЕРМВДЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ДЕТАЛЕЙ ИЗ СТАЛЕЙ ПЕРЛИТНОГО КЛАССА * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1642992B1 (de) | Spanlos hergestelltes dünnwandiges rostfreies Lagerbauteil insbesondere Wälzlagerbauteil | |
US6059898A (en) | Induction hardening of heat treated gear teeth | |
CN1829816A (zh) | 由薄钢板制造硬化零件的方法 | |
US5390843A (en) | Method of producing a carburized ceramic-steel joined body | |
JPS6043431B2 (ja) | 軽荷重用窒化機械部品の製造法 | |
US3319321A (en) | Method of making engine valve | |
DE3910959A1 (de) | Verfahren zum herstellen von waelzlagerelementen aus durchhaertendem waelzlagerstahl | |
EP3698902B1 (en) | Improved method for manufacturing a shaping tool | |
US20080095657A1 (en) | Optimization Of Steel Metallurgy To Improve Broach Tool Life | |
JPH09279295A (ja) | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 | |
SU1611951A1 (ru) | Способ термической обработки деталей из сталей перлитного класса | |
JPS589813B2 (ja) | 非調質鍛鋼品の製造方法 | |
KR0183209B1 (ko) | 주철기어의 제조방법 | |
US4973368A (en) | Method of manufacturing steel elements designed to withstand high stress, such as roller bearing elements | |
KR100232268B1 (ko) | 금형용강의 열처리방법 | |
KR100222239B1 (ko) | 성형성과 질화성이 우수한 질화용 강판 및 그의 프레스 성형체 | |
JPH10226817A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
EP1001043B1 (en) | Martensitic stainless steel parts and method for producing the same | |
JPH0570925A (ja) | 歪の小さい高強度歯車の浸炭窒化熱処理方法 | |
US3286704A (en) | Engine valve | |
JPS6144159A (ja) | 浸炭窒化性にすぐれた冷間鍛造用鋼 | |
KR100500597B1 (ko) | 피로저항 특성에 우수한 스프링과 그 스프링을 제조하기위한 표면처리방법 | |
JPH09279296A (ja) | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 | |
JP2706940B2 (ja) | 窒化用非調質鋼の製造方法 | |
US20140065003A1 (en) | Novel method of improving the mechanical properties of powder metallurgy parts by gas alloying |