SU1592075A1 - Method of producing elongated cylindrical articles - Google Patents
Method of producing elongated cylindrical articles Download PDFInfo
- Publication number
- SU1592075A1 SU1592075A1 SU884481090A SU4481090A SU1592075A1 SU 1592075 A1 SU1592075 A1 SU 1592075A1 SU 884481090 A SU884481090 A SU 884481090A SU 4481090 A SU4481090 A SU 4481090A SU 1592075 A1 SU1592075 A1 SU 1592075A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- strip
- welding
- deformation zone
- rolls
- billet
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
Изобретение относится к трубному
/ *
2
производству и может быть использовано для производства электросварных металлических оболочек кабелей и тонкостенных труб. Цель изобретения повышение качества и экономия металла, При производстве электросварных труб подачу полосы 1 в очаг деформации и отбор сваренной заготовки из последнего осуществляют валками 2 и 8 с эластичными калибрами, что позволяет без ущерба для пластичности осуществлять натяжение заготовки в зоне, деформации й сварки. Это обеспечивает стабилизацию качества сварного соединения. Экспериментально установленное соотношение определяет оптимальную величину рассогласования скоростей задачи и отбора заготовки в очаг дефомации валками с эластичными калибрами. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.
8и „„ 1592075 А1
1592075
Изобретение относится к трубному производству и может быть использовано для производства электросварных металлических оболочек кабелей и тонкостенных труб.
Цель изобретения - повышение качества оболочек или труб за счет увеличения ресурса пластичности и стабилизации сварочного процесса, экономия металла от снижения потерь при сварке.
Сущность изобретения заключается в том, что подача полосы в очаг деформации и отбор готовой оболочки из него парными валками с эластичными калибрами при согласовании скоростей подачи и отбора обеспечивает равномерное и стабильное перемещение заготовки в очаге деформации с минимальной ее деформацией и наклепом, так как позволяет настраивать формующий металлический валковый инструмент в открытых калибрах с гарантированным зазором, исключающим прокатку полосы и ее наклеп. Последнее позволяет также задавать минимально необходимую величину осадки свариваемых кромок и величину обжатия в калибровочных валках, а следовательно, и меньшую ширину полосы. Стабильная скорость перемещения полосы в очаге деформации обеспечивает высокое качество сварного соединения и минимальное снижение пластичности металла готовых труб от исходной.
На фиг. 1 - схематически представлено осуществление предлагаемого способа, вариант; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1 (по оси эластичных задающих калибров на входе); на фиг. 3 разрез Б-Б на фиг. 1 (по оси эластичных тянущих калибров на выходе из очага деформации).
Способ реализуют в линии трубоэлектросварочного агрегата следующим образом.
Полосу 1 отбирают из накопителя парными валками 2 с эластичными калибрами (например, из полиуретана) и подают в очаг деформации, обеспечивая поджатием валков стабильное без проскальзывания перемещение полосы. Полосу формуют металлическими приводными валками 3 с открытыми калибрами, затем в холостых вертикальных валках 4 и далее в приводных валках с закрытыми калибрами 5 в трубную заготовку, которую затем сваривают при об
45
50
10
15
20
25
30
35
40
55
жатии в сварочных валках 6 и нагревом ТВЧ. После удаления грата и охлаждения трубу калибруют с минимальным обжатием на заданный размер в металлических валках 7, вытягивая готовую трубу из очага деформации валками 8 с эластичными калибрами, согласованными по скорости с задающим: соотношением, обеспечивающим необходимое натяжение заготовки в очаге деформации.
В связи с тем, что стабильное перемещение полосы и трубной заготовки в очаге деформации без проскальзывания и без пластической деформации металла надежно обеспечено валками с эластичными калибрами, установленными в начале и конце очага деформации, формовочные валки 3 с открытыми ка- . либрами настраивают с йежвалковым зазором на 5-10% большим, чем толщина полосы, что полностью исключает ее прокатку и наклеп. При этом ширину полосы 1 задают с минимальным припуском на осадку кромок при сварке и калибровке для обеспечения необходимой геометрии сечения трубы в одной’паре калибровочных металлических валков. Соотношение
ν =κ.ν
содержащее поправочный коэффициент пропорциональности К, предусматривает пропорциональное повышение до 5% скорости трубы на выходе из очага деформации и компенсацию дополнительного удлинения трубы в сварочном калибре, устраняющую рассогласование · скоростей и нарушение стабильности сварки. Величину коэффициента задают в диапазоне 1,0-1,05 в зависимости от механических свойств металла, толщины полосы и диаметра труб - основных определяющих факторов склонности заготовки к потере устойчивости" при подпоре.
Чем мягче материал полосы (<ЗА1, отожженная медь),.тоньше стенка и меньше диаметр труб, тем большую задают величину коэффициента. Однако превышение скорости на выходе более чем на 5% нецелесообразно исходя из условия удлинения при редуцировании трубной заготовки в сварочном калибре на всю величину припуска ΔΡ на сварку, т.е. без нагрева кромок.При сварке стальных труб обычного сортамента целесообразно принимать коэф15-92075
фициент равным единице, чтобы снизить износ эластичных калибров, так как нет опасности потери устойчивости заготовкой и рассогласования скоростей. Таким образом, К=1,0-1,05 является необходимым и достаточным условием.
Пример. Изготовление опытной партии длинномерных оболочек кабелей 018,7х-1,О мм из алюминиевой полосы размером 59,5x1,0 мм производят на высокочастотном стане 10-35 на различных режимах. Полосу отбирают из накопителя парными эластичными валками и задают в очаг деформации на формовку со скоростями 38,45,58-и 62 м/мин. После формовки кромки трубной заготовки сваривают токами высокой частоты, калибруют на готовый размер 018,7х х1,0 мм и вытягивают из очага деформации парными валками с эластичными калибрами соответственно со скоростями 41,48,60 и 64 м/мин, определенными по эмпирическому соотношению.
При рассогласовании скоростей на входе и выходе в случае снижения скорости на выходе соответственно до 35, 45, 58 и 62 м/мин (до входной) наблюдается нарушение процесса сварки вследствие подпора,что ведет также к потере устойчивости кромок в зоне нагрева и сварки, повышенному нагреву и величине осадки кромок и, как следствие, к уменьшению периметра и диаметра трубы. Уменьшение диаметрд приводит к проскальзыванию трубы в выходных калибрах с эластичными валками. Качество сварки неудовлетворительное, наблюдаются выплески и прожоги·.
В случае повышения скорости на выходе соответственно до 43,50,63 и 67 м/мин процесс калибровок проходит со значительным натяжением и повышенной вытяжкой трубной заготовки в очаге деформации в формовочных, свароч- ном и калибровочных валках. В этом случае качество сварки снижается ввиду малой величины осадки и давления на кромках. Кроме того, наблюдается ' повышенное проскальзывание и износ эластичных калибров.
В процессе выпуска опытной партии снижают усилие поджатия на эластичных ' валках на входе и создают зазор между полосой и валками. При нагоне полосы в накопитель и повышении нагрузки с входной стороны наблюдается проскальзывание и резкое снижение ско- ; рости движения трубной заготовки,
процесс сварки полностью нарушается,; образуются прожоги. Дополнительное поджатие стальных формовочных и калибровочных валков ведет к повышенному наклепу, и утонению полосы, однако равномерной скорости движения заготовки и ее сварки добиться не удается.
В случае снижения усилия поджатия эластичных валков на выходе происходит рассогласование скоростей и возрастание влияния возмущающих факторов на процесс сварки со стороны отрезного устройства и приемного барабана. Процесс деформации происходит, в основном, с подпором, что нарушает ус- ’ тойчивость трубной заготовки в зоне сварки и процесс сварки.
Таким образом, парные валки из эластичного материала, ограничивающие с двух сторон очаг деформации, позволяют стабилизировать скорость движения трубной заготовки и задавать ей необходимую вытяжку, а также исключить наклеп полосы регулировкой гарантированного межвалкового зазора в открытых калибрах формовочных клетей, обеспечить минимальное обжатие трубной заготовки в калибрах сварочных и калибровочных валков, тем самым повысить ресурс ее пластичности и снизить потери металла при сварке.
-
The invention relates to pipe
/ *
2
production and can be used for the production of electric welded metal sheaths of cables and thin-walled pipes. The purpose of the invention is to improve the quality and economy of the metal. In the production of electrically welded pipes, the strip 1 is supplied to the deformation center and the welded billet is taken from the latter by rollers 2 and 8 with elastic gauges, which allows, without prejudging the ductility, the tension of the billet in the zone, welding deformation. This ensures the stabilization of the quality of the welded joint. The experimentally established ratio determines the optimal value of the mismatch of the velocities of the task and the selection of the workpiece to the center of defamation with rolls with elastic gauges. 1 hp f-ly, 3 ill.
8i „„ 1592075 A1
1592075
The invention relates to pipe production and can be used for the production of electrically welded metal sheaths of cables and thin-walled pipes.
The purpose of the invention is to improve the quality of the shells or pipes by increasing the resource of plasticity and stabilization of the welding process, saving metal from reducing welding losses.
The essence of the invention lies in the fact that the flow of the strip into the deformation zone and the selection of the finished casing from it by pair rolls with elastic gauges while coordinating the feed and selection speeds ensures uniform and stable movement of the workpiece in the deformation zone with its minimum deformation and work hardening, as it allows to adjust the forming metal roller tool in open calibers with a guaranteed gap, excluding rolling strip and its hardening. The latter also allows you to set the minimum required amount of precipitation of the welded edges and the amount of compression in the calibration rolls, and hence the smaller strip width. The stable speed of movement of the strip in the deformation zone ensures high quality of the welded joint and minimal reduction in the ductility of the metal of the finished pipes from the original.
FIG. 1 shows a schematic representation of the implementation of the proposed method, option; in fig. 2 shows section A-A in FIG. 1 (along the axis of elastic master gauges at the input); in fig. 3 section bb in fig. 1 (along the axis of elastic pulling gauges at the exit from the deformation zone).
The method is implemented in the line of pipe electric welding unit as follows.
The strip 1 is taken from the accumulator by paired rollers 2 with elastic gauges (for example, from polyurethane) and is fed into the deformation zone, ensuring that the strip movement is stable without slipping. The strip is formed by metal drive rollers 3 with open gauges, then in idle vertical rolls 4 and further in drive rolls with closed gauges 5 into a pipe billet, which is then welded at
45
50
ten
15
20
25
thirty
35
40
55
zhaty in the welding rolls 6 and high-frequency heating. After removal of burr and cooling, the pipe is calibrated with a minimum compression to the specified size in the metal rollers 7, pulling the finished pipe out of the deformation zone by the rollers 8 with elastic gauges matched in speed with the driver: ratio providing the required tension of the workpiece in the deformation zone.
Due to the fact that the stable movement of the strip and the billet in the deformation zone without slipping and without plastic deformation of the metal is reliably provided by rolls with elastic gauges installed at the beginning and end of the deformation zone, the forming rolls 3 with open channels. with the libra, they adjust with a gap of 5-10% more than the thickness of the strip, which completely excludes its rolling and working hardening. At the same time, the width of strip 1 is set with a minimum allowance for the upsetting of the edges during welding and calibration in order to provide the required geometry of the pipe section in one pair of gauge metal rolls. Ratio
ν = κ . ν
containing a proportionality correction factor K, provides for a proportional increase to 5% of the pipe speed at the exit of the deformation zone and compensation for additional pipe elongation in the welding caliber, eliminating the mismatch of speeds and disturbing the stability of welding. The value of the coefficient is set in the range of 1.0-1.05 depending on the mechanical properties of the metal, strip thickness and diameter of the pipes - the main determining factors of the billet's tendency to lose stability.
The softer the strip material (<1, the annealed copper), the thinner the wall and the smaller the diameter of the pipes, the larger the coefficient will be set. However, the excess speed at the output of more than 5% is impractical on the basis of the elongation condition for reducing the billet in the welding caliber by the full amount of the allowance ΔΡ for welding, i.e. without heating the edges. When welding steel pipes of a normal range, it is advisable to take the coefficient of 15-92075
It is equal to one in order to reduce the wear of elastic gauges, since there is no danger of loss of stability by the workpiece and mismatch of speeds. Thus, K = 1.0-1.05 is a necessary and sufficient condition.
Example. The manufacture of an experimental batch of lengthy sheaths of cables 018.7 x-1, O mm from an aluminum strip with a size of 59.5 x 1.0 mm is produced on a high-frequency mill 10-35 in various modes. The strip is taken from the accumulator by paired elastic rollers and set into the deformation center for molding at speeds of 38.45.58 and 62 m / min. After forming, the edges of the billet are welded with high-frequency currents, calibrated to a finished size of 018.7 x x1.0 mm and pulled out of the deformation zone with paired rollers with elastic gauges at speeds of 41.48.60 and 64 m / min, determined by empirical ratio.
When the input and output speeds do not match, if the output speed drops to 35, 45, 58 and 62 m / min (up to the input speed, respectively), there is a violation of the welding process due to overpressure, which also leads to loss of stability of the edges in the heating and welding zone, increased heating and precipitation of the edges and, consequently, to a decrease in the perimeter and diameter of the pipe. Reducing diameters leads to pipe slippage in output gauges with elastic rollers. The quality of welding is unsatisfactory, splashes and burn-throughs are observed ·.
In the case of an increase in the output speed to 43.50.63 and 67 m / min, respectively, the calibration process takes place with considerable tension and increased stretching of the tubular billet in the deformation zone in the forming, welding and calibration rolls. In this case, the quality of welding is reduced due to the small amount of precipitation and pressure at the edges. In addition, there is an increased slip and wear of elastic gauges.
In the process of producing a pilot batch, the preload force on the elastic rolls at the inlet is reduced and a gap is created between the strip and the rolls. When the strip is injected into the accumulator and the load increases from the input side, slippage and a sharp decrease in the speed are observed ; growth of pipe billet movement,
welding process is completely disturbed ; burnouts are formed. Additional preloading of steel forming and gauge rolls leads to increased work hardening and thinning of the strip, however, it is not possible to achieve uniform speed of movement of the workpiece and its welding.
In the case of reducing the effort of preloading the elastic rolls at the output, the velocity mismatch occurs and the influence of disturbing factors on the welding process increases from the side of the cutting device and the receiving drum. The deformation process takes place mainly with back pressure, which violates the stability of the tubular billet in the welding zone and the welding process.
Thus, the twin rolls of elastic material, limiting the deformation zone on both sides, allow stabilizing the tube billet speed and setting the required stretch, as well as eliminating the strip hardening by adjusting the guaranteed roll gap in the open gauges of the molding stands, to ensure minimum crimping of the tube billet in gauges welding and calibration rolls, thereby increasing the resource of its plasticity and reduce metal losses during welding.
-
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884481090A SU1592075A1 (en) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | Method of producing elongated cylindrical articles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884481090A SU1592075A1 (en) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | Method of producing elongated cylindrical articles |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1592075A1 true SU1592075A1 (en) | 1990-09-15 |
Family
ID=21398578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884481090A SU1592075A1 (en) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | Method of producing elongated cylindrical articles |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1592075A1 (en) |
-
1988
- 1988-09-09 SU SU884481090A patent/SU1592075A1/en active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0601932A1 (en) | Method and apparatus for elongating metal tubes by means of a mandrel mill | |
| CN109013712A (en) | Reduction ratio compensation method when cold continuous rolling dynamic variable specification | |
| CN108906893A (en) | A kind of milling method improving aluminothermy finish rolling threading success rate | |
| EP2098310B1 (en) | Manufacturing method for seamless pipe | |
| SU1592075A1 (en) | Method of producing elongated cylindrical articles | |
| JP3425718B2 (en) | Seamless pipe manufacturing method | |
| CA2598297A1 (en) | Method of manufacturing a seamless steel pipe | |
| CN110883101B (en) | Method and device for controlling thickness of strip steel | |
| US4414832A (en) | Start-up and steady state process control for cooperative rolling | |
| JP3637901B2 (en) | Cold rolling method for metal sheet | |
| US4800744A (en) | Production of a taper rod | |
| RU2009733C1 (en) | Method of round rods manufacture by rolling | |
| RU2233720C2 (en) | Seamless hot rolled tube manufacturing method | |
| CN115007647A (en) | Method for stably producing low-carbon shallow-punching steel based on continuous casting and rolling production line | |
| SU825214A1 (en) | Tube die rolling method | |
| JPS63238906A (en) | Rolling control method for mandrel mill | |
| JPH09327719A (en) | Method and device for production of welded tube | |
| SU1616733A1 (en) | Method of producing hollow billets from high-strength materials | |
| JP3129149B2 (en) | Rolling method of wrist-rain mandrel mill | |
| KR20020001438A (en) | Method for controlling shape of steel in low-speed part of cold roller | |
| JPH0377701A (en) | Lubrication method of hot rolling | |
| RU2201819C1 (en) | Method for making rolled bars and rolled rods in continuous mill | |
| SU712151A1 (en) | Tube cold-rolling method | |
| SU1222690A1 (en) | Method of manufacturing reinforcement from low-carbon steel | |
| SU835580A1 (en) | Method of producing hollow blanks with variable cross section |