RU2201819C1 - Method for making rolled bars and rolled rods in continuous mill - Google Patents
Method for making rolled bars and rolled rods in continuous mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2201819C1 RU2201819C1 RU2001129442A RU2001129442A RU2201819C1 RU 2201819 C1 RU2201819 C1 RU 2201819C1 RU 2001129442 A RU2001129442 A RU 2001129442A RU 2001129442 A RU2001129442 A RU 2001129442A RU 2201819 C1 RU2201819 C1 RU 2201819C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- blank
- heating
- mill
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству, а именно к способам производства сортового проката и катанки на непрерывных сортовых, и может быть использовано на непрерывных мелкосортных, мелкосортно-проволочных и проволочных станах. The invention relates to rolling production, and in particular to methods for the production of long products and wire rod on continuous long products, and can be used on continuous small-grade, small-grade-wire and wire mills.
Известны способы производства сортового проката и катанки на непрерывных сортовых станах, включающие нагрев заготовок перед прокаткой в нагревательные печи и прокатку на непрерывном стане с заданными деформационно-скоростными условиями прокатки [1]. Known methods for the production of long products and wire rods on continuous high-quality mills, including heating the workpieces before rolling into heating furnaces and rolling on a continuous mill with predetermined deformation-speed rolling conditions [1].
Недостатком известных способов является снижение точности прокатки, обусловленное понижением температуры к задней части заготовки вследствие различия условий остывания металла по ее длине при задаче заготовки в стан. A disadvantage of the known methods is a decrease in the accuracy of rolling due to lower temperatures to the rear of the workpiece due to the difference in the cooling conditions of the metal along its length when the task of the workpiece in the mill.
Это объясняется следующим. Выданная из печи заготовка на высокой скорости передается к первой клети стана. При этом передний конец заготовки находится на подводящем рольганге до захвата первой клетью стана некоторое время τ0. После захвата переднего конца скорость заготовки становится равной начальной скорости прокатки на непрерывном стане, а время нахождения заднего конца на подводящем рольганге составит τ0+τпр (τпр - время прокатки). Указанное обстоятельство вызывает возникновение температурной неравномерности по длине заготовки- температурного клина с понижением температуры к задней части заготовки. Прокатка на непрерывном стане раската с температурным клином при пониженной температуре задней его части увеличивает зазор между валками при прохождении металла с более низкой температурой, вызывая при этом, в свою очередь, изменение продольных межклетьевых усилий в раскате (подпора, натяжения). Указанные обстоятельства снижают точность геометрических параметров готового проката по длине. Кроме того, исследованиями установлено, что неравномерный характер изменения температуры металла по длине заготовки сохраняется на протяжении всего процесса прокатки и совпадает с характером изменения величины тока двигателей приводов клетей стана, что создает трудности с настройкой и поддержанием режима минимального натяжения при прокатке на стане [2, 3].This is explained by the following. The workpiece delivered from the furnace is transferred at high speed to the first mill stand. In this case, the front end of the workpiece is on the feed roller table until the first mill stand is captured for some time τ 0 . After capturing the front end, the billet speed becomes equal to the initial rolling speed on a continuous mill, and the residence time of the rear end on the feed roller table is τ 0 + τ pr (τ pr is the rolling time). This circumstance causes the occurrence of temperature unevenness along the length of the workpiece — a temperature wedge with decreasing temperature to the rear of the workpiece. Rolling in a continuous rolling mill with a temperature wedge at a lower temperature of its rear part increases the gap between the rolls when passing metal with a lower temperature, causing, in turn, a change in the longitudinal inter-stand efforts in the roll (back pressure, tension). These circumstances reduce the accuracy of the geometric parameters of the finished product in length. In addition, studies have established that the non-uniform nature of the change in metal temperature along the length of the billet is maintained throughout the entire rolling process and coincides with the nature of the change in the magnitude of the current of the drive motors of the mill stands, which creates difficulties with setting and maintaining the minimum tension during rolling on the mill [2, 3].
В качестве прототипа принят способ производства сортовой стали и катанки на непрерывном стане, включающий нагрев заготовки перед прокаткой в нагревательные печи с изменяющейся по длине заготовки температурой нагрева от ее переднего конца к заднему концу по ходу технологического процесса и прокатку на непрерывном стане с заданными деформационно-скоростными условиями прокатки [4]. As a prototype, a method has been adopted for the production of long steel and wire rod in a continuous mill, including heating the workpiece before rolling into heating furnaces with a heating temperature varying along the length of the workpiece from its front end to the rear end during the process and rolling in a continuous mill with predetermined deformation-speed rolling conditions [4].
Согласно этому способу последнюю треть заготовки (хвостовую часть) нагревают перед прокаткой несколько сильнее, чем переднюю часть заготовки. According to this method, the last third of the billet (tail) is heated a little more before rolling than the front of the billet.
Недостатком прототипа является снижение точности геометрических параметров готового проката по его длине, вызванное температурным клином с понижением температуры к задней части заготовки, образующимся при задаче заготовки в первую клеть стана. Указанный температурный клин ухудшает также работу систем автоматического регулирования процесса прокатки на стане, что также сопровождается снижением точности прокатки. Повышенный нагрев только последней трети заготовки не компенсирует температурного клина, возникающего при прохождении первой клети непрерывного стана, а отсутствие регламента температурной неравномерности, учитывающего деформационно-скоростные и температурные условия прокатки, не обеспечивает требуемую точность геометрических параметров по его длине и удовлетворительную работу систем автоматического регулирования процесса прокатки на стане. The disadvantage of the prototype is a decrease in the accuracy of the geometric parameters of the finished product along its length, caused by a temperature wedge with a decrease in temperature to the back of the workpiece, which is formed when the workpiece is placed in the first mill stand. The indicated temperature wedge also worsens the operation of automatic control systems of the rolling process on the mill, which is also accompanied by a decrease in rolling accuracy. Increased heating of only the last third of the workpiece does not compensate for the temperature wedge that occurs when passing the first stand of a continuous mill, and the absence of a regulation of temperature unevenness, taking into account deformation-speed and temperature conditions of rolling, does not provide the required accuracy of geometric parameters along its length and satisfactory operation of automatic process control systems rolling on the mill.
Задача, решаемая изобретением, состоит в компенсации температурного клина, образующегося при задаче заготовки в первую клеть стана, обратным температурным клином, создаваемым при нагреве в нагревательной печи. The problem solved by the invention is to compensate for the temperature wedge formed during the task of the workpiece in the first mill stand, the inverse temperature wedge created by heating in a heating furnace.
Технический результат, получаемый в результате решения поставленной задачи, состоит в повышении точности геометрических параметров готового проката по его длине и стабилизации работы систем автоматического управления и регулирования процесса прокатки на стане. The technical result obtained by solving the task is to increase the accuracy of the geometric parameters of the finished product along its length and stabilize the operation of automatic control systems and regulation of the rolling process on the mill.
Решение поставленной задачи обеспечивается тем, что в способе производства сортового проката и катанки на непрерывном стане, включающий нагрев заготовки перед прокаткой в нагревательной печи с изменяющейся по длине заготовки температурой нагрева от ее переднего конца к заднему концу по ходу технологического процесса и прокатку на непрерывном стане с заданными деформационно-скоростными условиями прокатки, нагрев заготовок в нагревательной печи перед прокаткой осуществляют с температурным клином при увеличенной температуре заднего конца заготовки по отношению к ее переднему концу, причем перепад температуры нагрева заготовок от ее переднего конца к заднему концу ΔТ определяют исходя из соотношения
ΔT = k(T0-610)L0μоб/Vпр,
где k - коэффициент пропорциональности, равный 0,0005...0,0008; Т0 - температура нагрева заготовок, определяемая условиями прокатки, oС; L0 - длина заготовки, м; μоб - суммарная вытяжка металла при прокатке данного профиля; Vпр - скорость прокатки в чистовой клети непрерывного стана, м/с.The solution to this problem is provided by the fact that in the method of producing long products and wire rod on a continuous mill, including heating the workpiece before rolling in a heating furnace with a heating temperature varying along the length of the workpiece from its front end to the rear end during the process and rolling on a continuous mill with predetermined deformation-speed conditions of rolling, heating of billets in a heating furnace before rolling is carried out with a temperature wedge at an increased temperature of the rear ontsa preform towards its front end, wherein the heating temperature drop preforms from its front end to the rear end? T determined from the ratio
ΔT = k (T 0 -610) L 0 μ rev / V ol ,
where k is the coefficient of proportionality equal to 0.0005 ... 0.0008; T 0 - heating temperature of the billets, determined by the rolling conditions, o C; L 0 - the length of the workpiece, m; μ rev - total metal extraction during rolling of this profile; V CR - rolling speed in the finishing stand of a continuous mill, m / s
Сравнение с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что нагрев заготовок перед прокаткой в нагревательной печи осуществляют с температурным клином при увеличенной температуре заднего конца заготовки по отношению к ее переднему концу, причем перепад температуры нагрева заготовок от ее переднего конца к заднему концу ΔТ определяют исходя из соотношения
ΔT = k(T0-610)L0μоб/Vпр,
где k - коэффициент пропорциональности, равный 0,0005...0,0008; Т0- температура нагрева заготовок, определяемая условиями прокатки, oС; L0 - длина заготовки, м; μоб - суммарная вытяжка металла при прокатке данного профиля; Vпр - скорость прокатки в чистовой клети непрерывного стана, м/с.Comparison with the prototype shows that the inventive method differs from the known one in that the preforms are heated before rolling in a heating furnace with a temperature wedge at an increased temperature of the rear end of the preform relative to its front end, and the temperature difference between the heating of the preforms from its front end to the rear end ΔT is determined based on the ratio
ΔT = k (T 0 -610) L 0 μ rev / V ol ,
where k is the coefficient of proportionality equal to 0.0005 ... 0.0008; T 0 - heating temperature of the billets, determined by the rolling conditions, o C; L 0 - the length of the workpiece, m; μ rev - total metal extraction during rolling of this profile; V CR - rolling speed in the finishing stand of a continuous mill, m / s
Следовательно, заявляемый способ соответствует критерию "новизна". Therefore, the claimed method meets the criterion of "novelty."
Сравнение с другими техническими решениями в данной области техники показало, что известны способы производства сортового проката и катанки на непрерывном стане, в которых сделана попытка компенсировать температурный клин, образующийся при задаче заготовки в первую клеть непрерывного стана, который снижает точность геометрических параметров готового проката по его длине и дестабилизирует работу систем автоматического управления и регулирования процесса прокатки на стане. Comparison with other technical solutions in this technical field showed that there are known methods for the production of long products and wire rods on a continuous mill, in which an attempt was made to compensate for the temperature wedge formed when a blank is placed in the first stand of a continuous mill, which reduces the accuracy of the geometric parameters of the finished mill length and destabilizes the operation of automatic control systems and regulation of the rolling process on the mill.
Указанные обстоятельства обеспечивают заявляемому техническому решению "изобретательский уровень". These circumstances provide the claimed technical solution "inventive step".
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
Заготовку квадратного сечения, предназначенную для прокатки некоторого профиля с регламентированными деформационно-скоростными условиями нагревают в нагревательной печи. Нагрев заготовки ведут таким образом, чтобы при выдаче заготовки из печи имел место температурный клин, характеризующийся увеличенной температурой заднего конца заготовки по отношению к ее переднему концу. При этом градиент увеличения температуры нагрева заготовки от ее переднего конца к заднему концу ΔТ устанавливают исходя из соотношения
ΔT = k(T0-610)L0μоб/Vпр,
полученного в результате статистической обработки экспериментальных данных при производстве сортового проката и катанки широкого размерного сортамента из заготовок квадратного сечения размерами 80•80, 100•100, 125•125, 150•150 мм на непрерывных станах 250 Енакиевского метзавода, 150 Белорецкого меткомбината и на непрерывном мелкосортно- проволочном стане 320/150 Белорусского метзавода.A square billet designed for rolling a certain profile with regulated deformation-speed conditions is heated in a heating furnace. The workpiece is heated in such a way that when the workpiece is dispensed from the furnace, there is a temperature wedge characterized by an increased temperature of the rear end of the workpiece with respect to its front end. Moreover, the gradient of increasing the heating temperature of the workpiece from its front end to the rear end ΔT is set based on the ratio
ΔT = k (T 0 -610) L 0 μ rev / V ol ,
obtained as a result of statistical processing of experimental data in the production of long products and wire rods of a wide size assortment from square billets of sizes 80 • 80, 100 • 100, 125 • 125, 150 • 150 mm at continuous mills of 250 Yenakievo steel works, 150 Beloretsky steelworks and at continuous small-grade wire mill 320/150 of the Belarusian Steel Plant.
В указанном соотношении, определяющем величину перепада температуры нагрева заготовок Т0 - температура нагрева заготовок, определяемая условиями прокатки, oС - по сути температура переднего конца заготовки; L0 - длина используемой на данном стане заготовки, м. Суммарная вытяжка металла в клетях непрерывного стана, μоб и скорость прокатки в чистовой клети непрерывного стана. Vпр характеризует деформационно-скоростные условия прокатки.In the indicated ratio, which determines the value of the difference in the temperature of the billets, T 0 is the temperature of the billets, determined by the rolling conditions, o С is the temperature of the front end of the billet; L 0 is the length of the workpiece used at this mill, m. The total metal drawing in the stands of the continuous mill, μ rev and the rolling speed in the finishing stand of the continuous mill. V ol characterizes the deformation-speed rolling conditions.
Коэффициент пропорциональности k, равный 0,0005...0,0008, учитывает размеры сечения исходной заготовки, причем нижняя граница указанного диапазона соответствует меньшему, а верхняя граница - большему сечению исходной заготовки. The proportionality coefficient k, equal to 0.0005 ... 0.0008, takes into account the cross-sectional dimensions of the initial blank, the lower boundary of the specified range corresponds to a smaller one, and the upper boundary to a larger cross-section of the initial blank.
В процессе проведения исследований по определению условий реализации способа варьировалась температура нагрева заготовок Т0. Варьирование деформационно-скоростными условиями прокатки μоб и Vпр обеспечивалось использованием различных сечений исходной заготовки при прокатке различных профилеразмеров в условиях, указанных непрерывных станов, то есть в данном случае варьировались k, μоб и Vпр. Это дало возможность установить взаимосвязи различных технологических факторов на величину перепада температуры по длине заготовки.In the process of conducting studies to determine the conditions for implementing the method, the heating temperature of the workpieces T 0 was varied. Variation of strain-rate conditions of the rolling μ and V ave ensured using different sizes of the original billet during rolling and shapes in different conditions, said continuous mills, i.e. in this case ranged k, μ and V on the straight. This made it possible to establish the relationship of various technological factors by the value of the temperature difference along the length of the workpiece.
Эмпирический характер величины ΔТ ограничивает условия практической применимости указанной зависимости рамками выполненных исследований. Вместе с тем диапазон исследований охватывал практически весь размерный сортамент исходной заготовки и готовой продукции типовых непрерывных мелкосортных, мелкосортно-проволочных и проволочных станов. В широком диапазоне варьировались также температура нагрева заготовок (Т0=800-1250oС) и скорость прокатки (Vпр=10-90 м/с). Это позволяет использовать предлагаемый способ на различных станах, причем особенно эффективно его использование при освоении новых профилей сортамента, реконструкции стана, предусматривающей, например, изменение температуры нагрева заготовок под прокатку, скорости прокатки или размеров сечения исходной заготовки. Указанные обстоятельства обеспечивают заявляемому техническому решению соответствие критерию "промышленная применимость".The empirical nature of the ΔТ value limits the conditions of practical applicability of this dependence by the scope of the studies performed. At the same time, the research range covered almost the entire size assortment of the initial procurement and finished products of typical continuous small-grade, small-grade-wire and wire mills. In a broad temperature range varied as heating preforms (T 0 = 800-1250 o C) and the rolling speed (V pr = 10-90 m / s). This allows you to use the proposed method on various mills, and its use is especially effective in the development of new profiles of the assortment, reconstruction of the mill, providing, for example, a change in the heating temperature of the billets for rolling, rolling speed or section size of the original billet. These circumstances ensure the claimed technical solution meets the criterion of "industrial applicability".
Пример конкретной реализации. An example of a specific implementation.
В условиях непрерывного мелкосортно- проволочного стана 320/150 Белорусского метзавода заявляемый способ может быть реализован следующим образом. В качестве исходной на стане используется непрерывнолитая квадратная заготовка сечением 125•125 мм длиной 12 м. Устанавливают температуру нагрева заготовок, определяемую условиями прокатки Т0, которая по сути является температурой переднего конца заготовки. При производстве катанки диаметром 6,5 мм температура нагрева заготовок составляет Т0=1150oС. Для этих условий скорость прокатки в чистовой клети составляет Vпр=70 м/с, а суммарная вытяжка металла при прокатке - μоб = 461,6. Коэффициент пропорциональности для указанного сечения исходной заготовки принимаем равным k=0,0007. Перепад температур между пятой и седьмой зонами нагревательной печи, определяющий температурный клин по длине заготовки от ее переднего конца к заднему концу для этих условий, составляет ΔТ=33oС.In the conditions of a continuous small-grade wire mill 320/150 of the Belarusian Steel Plant, the claimed method can be implemented as follows. As the initial mill, a continuously cast square billet with a cross section of 125 • 125 mm and a length of 12 m is used. The heating temperature of the billets is determined, which is determined by the rolling conditions T 0 , which is essentially the temperature of the front end of the billet. In the manufacture of wire rod with a diameter of 6.5 mm, the heating temperature of the billets is T 0 = 1150 o C. For these conditions, the rolling speed in the finishing stand is V CR = 70 m / s, and the total metal drawing during rolling is μ rev = 461.6. The proportionality coefficient for the indicated section of the initial blank is taken equal to k = 0,0007. The temperature difference between the fifth and seventh zones of the heating furnace, which determines the temperature wedge along the length of the workpiece from its front end to the rear end for these conditions, is ΔТ = 33 o C.
При производстве швеллера 6,5 (Т0=1150oС, Vпр=10,5 м/с и μоб = 21,2 - перепад температур ΔТ=12oС. При производстве угловой стали 20•20•4 мм (Т0= 1180oС, Vпр=18 м/с и μоб = 104,9) - перепад температур ΔТ=27oС.In the production of the channel 6.5 (T 0 = 1150 o C, V ol = 10.5 m / s and μ rev = 21.2 - temperature difference ΔT = 12 o C. In the production of angle steel 20 • 20 • 4 mm ( Т 0 = 1180 o С, V ol = 18 m / s and μ rev = 104.9) - temperature difference ΔТ = 27 o С.
Соблюдение указанного регламента нагрева исходных заготовок под прокатку в условиях стана 320/150 Белорусского метзавода позволит компенсировать температурный клин, образующийся при задаче заготовки в первую клеть стана, обратным температурным клином, создаваемым при нагреве в нагревательной печи. Это будет способствовать повышению точности геометрических параметров готового проката по его длине и стабилизации работы систем автоматического управления и регулирования процессом прокатки на стане. Observance of the specified regulation for heating the initial billets for rolling in the conditions of mill 320/150 of the Belarusian Steel Plant will compensate for the temperature wedge formed when the workpiece is placed in the first mill stand with the inverse temperature wedge created when heated in a heating furnace. This will help increase the accuracy of the geometric parameters of the finished product along its length and stabilize the operation of automatic control systems and regulation of the rolling process on the mill.
Несоблюдение указанного перепада температур ΔТ в указанных выше случаях приведет к нестабильности геометрических параметров готового проката по длине, причем превышение установленного ΔТ приведет к утонению заднего конца раската вследствие избыточной компенсации температурного клина, образующегося при задаче заготовки в первую клеть стана, а уменьшение ΔТ ниже установленного приведет к утолщению заднего конца готового проката вследствие недостаточной компенсации указанного температурного клина. Failure to comply with the indicated temperature difference ΔТ in the above cases will lead to instability of the geometric parameters of the finished product along the length, and exceeding the established ΔТ will lead to thinning of the rear end of the roll due to excessive compensation of the temperature wedge formed when the workpiece is set in the first mill stand, and a decrease in ΔТ below the specified to a thickening of the rear end of the finished product due to insufficient compensation of the specified temperature wedge.
Таким образом, реализация предлагаемого способа без каких-либо капитальных затрат и усложнения технологического процесса, т.е., с минимальными техническими мероприятиями методического характера, не затрагивающими основных параметров технологического процесса, обеспечивают повышение точности геометрических параметров готового проката по его длине и способствует стабилизации работы системы автоматического управления процессом прокатки на стане. Thus, the implementation of the proposed method without any capital costs and complications of the technological process, i.e., with minimal technical measures of a methodological nature that do not affect the main parameters of the technological process, provides an increase in the accuracy of the geometric parameters of finished products along its length and helps to stabilize the work systems for automatic control of the rolling process in the mill.
Источники информации
1. Производства проката на стане 320/150. Технологическая инструкция ТИ 840-П-12-92. - Жлобин: Белорусский металлургический завод, 1992, с.8-13.Sources of information
1. Rolling production at the mill 320/150. Technological instruction TI 840-P-12-92. - Zhlobin: Belarusian Metallurgical Plant, 1992, pp. 8-13.
2. Особенности использования пирометров излучения типа АПИР-С при исследовании температурных режимов прокатки на непрерывных сортовых станах // Теряев В.А., Лохматов А.П., Жучков С.М., Шибаев В.Л./ Производство сортового проката: Отраслевой сборник научных трудов. - Харьков: УкрНИИМет, c.61-68. 2. Features of the use of radiation pyrometers of the APIR-S type in the study of temperature conditions of rolling on continuous high-quality mills // Teryaev VA, Lokhmatov AP, Zhuchkov SM, Shibaev VL / Production of long products: Branch collection of scientific papers. - Kharkov: UkrNIIMet, p.61-68.
3. Калибровка валков и особенности технологии прокатки сортовых профилей на стане 320/150 Белорусского металлургического завода // Жучков С.М., Кулаков Л.В., Сивак Э.В. и др. / Бюллетень ин-та "Чермет информация", 1989, 8, c.58-61. 3. Calibration of rolls and features of the technology for rolling high-quality sections at mill 320/150 of the Belarusian Metallurgical Plant // Zhuchkov S.M., Kulakov L.V., Sivak E.V. et al. / Bulletin of the Chermet Information Institute, 1989, 8, p. 58-61.
4. Мюллер П. Улучшение качества продукции прокатных станов для производства длинномерных изделий. Металлургический завод и технология (МРТ). - Дюссельдорф: изд-во Штальайзен ГмбХ, 1989, c.39 - прототип. 4. Muller P. Improving the quality of products of rolling mills for the production of long products. Metallurgical Plant and Technology (MRI). - Dusseldorf: Publisher Stahlaysen GmbH, 1989, c. 39 - prototype.
5. Заявка Японии 61-19321, МПК В 21 В 37 /00, 1983. 5. Application of Japan 61-19321, IPC B 21 V 37/00, 1983.
6. Авторское свидетельство СССР 984515, МПК В 21 В 1/26, 1982. 6. Copyright certificate of the USSR 984515, IPC B 21 V 1/26, 1982.
Claims (1)
ΔT = k(T0-610)L0μоб/Vпр,
где k - коэффициент пропорциональности, равный 0,0005...0,0008;
Т0 - температура нагрева заготовок, определяемая условиями прокатки, oС;
L0 - длина заготовки, м;
μоб - суммарная вытяжка металла при прокатке данного профиля;
Vпр - скорость прокатки в чистовой клети непрерывного стана, м/с.A method for the production of long products and wire rod in a continuous mill, including heating the workpiece before rolling in a heating furnace with a heating temperature varying along the length of the workpiece from its front end to the rear end during the process and rolling in a continuous mill with predetermined deformation-speed rolling conditions, characterized the fact that the heating of the workpieces in a heating furnace before rolling is carried out with a temperature wedge, at an increased temperature of the rear end of the workpiece in relation to its the front end, and the temperature difference in the heating of the workpieces from its front end to the rear end ΔT is determined based on the ratio
ΔT = k (T 0 -610) L 0 μ rev / V ol ,
where k is the coefficient of proportionality equal to 0.0005 ... 0.0008;
T 0 - heating temperature of the billets, determined by the rolling conditions, o C;
L 0 - the length of the workpiece, m;
μ rev - total metal extraction during rolling of this profile;
V CR - rolling speed in the finishing stand of a continuous mill, m / s
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001129442A RU2201819C1 (en) | 2001-11-02 | 2001-11-02 | Method for making rolled bars and rolled rods in continuous mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001129442A RU2201819C1 (en) | 2001-11-02 | 2001-11-02 | Method for making rolled bars and rolled rods in continuous mill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2201819C1 true RU2201819C1 (en) | 2003-04-10 |
Family
ID=20254082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001129442A RU2201819C1 (en) | 2001-11-02 | 2001-11-02 | Method for making rolled bars and rolled rods in continuous mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2201819C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2776314C1 (en) * | 2021-05-21 | 2022-07-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Липецкий государственный технический университет" | Rail rolling method (variants) |
-
2001
- 2001-11-02 RU RU2001129442A patent/RU2201819C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МЮЛЛЕР П. и др. Улучшение качества продукции прокатных станов для производства длинномерных изделий. Металлургический завод и технология (МРТ). - Дюссельдорф: Штальайзен ГМБХ, 1989, с.39. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2776314C1 (en) * | 2021-05-21 | 2022-07-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Липецкий государственный технический университет" | Rail rolling method (variants) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2381847C1 (en) | Method and relates to it installation for manufacturing of steel strips with discontinuity | |
| CA2584461A1 (en) | Method of making a seamless hot-finished steel pipe, and device for carrying out the method | |
| CN111014307B (en) | Rolling mill speed control method for continuous rolling of furnace coil and finishing mill set | |
| CN107695102B (en) | A method of block after preventing thick-walled pipe roll piercing | |
| CN1019750B (en) | The method of hard cooper and copper alloy tube | |
| CA2586719C (en) | Apparatus for manufacturing metal material by rolling | |
| RU2036031C1 (en) | Method for producing seamless hot rolled tubes with outer diameter less than 170 mm | |
| ZA200703246B (en) | Method for production of a seamless hot-finished steel tube and device for carrying out said method | |
| EP1315585B1 (en) | Method for reducing and sizing hot rolled ferrous products | |
| CZ304797A3 (en) | Process for producing a hot made elongated product, particularly a bar or a tube from high alloy or hyrepeutectoid steel | |
| RU2201819C1 (en) | Method for making rolled bars and rolled rods in continuous mill | |
| AU2003235800B2 (en) | Method and rolling stand for producing rods, bar stock or seamless tubes | |
| KR20050092433A (en) | Method and device for producing continuously cast steel slabs | |
| CN108687132B (en) | Rolling method and device for improving thickness distribution of metal plate blank | |
| JPS6035206B2 (en) | Seamless steel pipe manufacturing method | |
| CN111922081B (en) | Continuous casting-rolling and rolling short-process preparation method of special-shaped magnesium alloy section | |
| CN107921497B (en) | Rolling method and apparatus | |
| EP0198153B1 (en) | Proces for heating billets and ingots | |
| RU2038913C1 (en) | Method of combined continuous casting and deformation of metals and apparatus for reforming the method | |
| CN104289516B (en) | Method of rolling stainless steel containing niobium of blooming mill | |
| JPH10506577A (en) | How to make flanged structural products directly from slabs | |
| DE102017105582A1 (en) | Method and plant for producing a seamless hot-rolled tube and rolled centrifugally cast tube and the use of a hollow block produced by centrifugal casting | |
| RU2735435C1 (en) | Method of helical rolling bars | |
| SU1738395A1 (en) | Method of transit rolling of strip | |
| UA75995C2 (en) | Method of production of rolled bar stock on continuous mill |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121103 |