SU1565901A1 - Способ термической обработки изделий - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к термической обработке металлов и может быть использовано при изготовлении несущих элементов узла разъема корпуса гидрофизического прибора. Цель изобретени  - увеличение срока службы изделий путем снижени  остаточных напр жений в зоне узла разъема корпуса прибора. После закалки колец - обрамлений прибора их наружную поверхность предварительно дел т на равновеликие цилиндрические сегменты и осуществл ют нагрев диаметрально противоположных зон между двум  соседними сегментами до температуры не выше температуры рекристаллизации материала колец-обрамлений, а затем охлаждают до комнатной температуры, причем нагрев осуществл ют в течение времени, составл ющего 0,04-0,06 от времени охлаждени .

Description

Изобретение относитс  к термической обработке металлов и может быть использовано при изготовлении несущих элементов узла разъема корпуса гидрофизического прибора.

Цель изобретени  - увеличение срока службы изделий путем снижени  остаточных напр жений е зоне узла разъема корпуса прибора.

На фиг. 1 показана схема корпуса гидрофизического прибора; на фиг.2 - узел разъема корпуса; на фиг.З схема распределени  пластичных и

твердых зон на внутренней вертикальной цилиндрической стенке кольца-обрамлени , на фиг. - временна  зависимость нагрева пластичной зоны, на фиг. 5 участок кольца-обрамлени  с металлической накладкой; на фиг. 6 - размещение на кольце-обрамлении роликовых контактов-токоподво- дов.

Пример. Корпус гидрофизического прибора (фиг. 1) содержит две полусферические оболочки 1, изготовленные из алюмоборосиликатного стекел о

СЛ

СО

ла толщиной мм и диаметром Z50,0 мм. Между оболочками 1 размещен узел разъема, включающий несущие элементы, выполненные в виде двух «хпец-обрамлений 2 из стали ОХ, термообработанной до HRC 28 - 32, Закрепленных на торцах полусферических оболочек 1 с помощью клеевого Состава (не показан). Каждое кольцо- обрамление 2 содержит (фиг. 2 и 3) эснование 3 с опорной поверхностью , по которой кольца-обрамлени  2 ;опр жены между собой. Вертикальные цилиндрические стенки 5 и 6 образуют эбойму дл  размещени  в ней торцовой юны каждой оболочки 1. Торцова  по- 1ерхность внутренней цилиндрической :тенки 5 каждого кольца-обрамлени  2,- обращенной внутрь корпуса, выполн на в виде чередующихс  твердых 7 и пластичных 8 зон, причем предел те- Цучести твердой зоны 76п 785 МПа, а пластичной зоны 8 JJ14 МПа. Длина зон 8 составл ет Јц t - ,0 мм, а твердой зоны 7 Ј2 35 - 0 мм. Толщина цилиндрической стенки 5 выбрана в соответствии с выражением n 0,3h + ti, где h « 7,0 мм, п 5,0 мм, и равна 7,1 мм

Часть толщины внутренней стенки || благодар  наличию пластичных зон В оказываетс  ненагруженной при работе корпуса под действием внешнего Гидростатического давлени . Поэтому возможно выполнение в стенке 5 глухих резьбовых отверстий 9 дл  креплени  к ней собственно элементов гид- эофизического прибора (элементы внут эеннего насыщени  корпуса не показаны ) .

Конструкци  содержит уплотнитель- Ный элемент - резиновое кольцо 10 - Между опорными поверхност ми колец 2 и бандаж из тиоколового герметика По наружной поверхности соединени  (не показан), т.е. элементы, предназначенные дл  герметизации корпуса. Кроме того конструкци  содержит прижимные кольца, четыре шпильки с гайками (не показаны), т.е. элементы, необходимые дл  сборки корпуса.

Перед сборкой корпуса каждое закаленное кольцо-обрамление 2 подвергают дополнительной обработке. Предварительно дел т наружную цилиндрическую поверхность внутренней стенки кольца (радиусом RgH 110 мм) на равновеликие пр моугольные цилиндри

5

5 о

0

5

0

5

0

5

ческие сегменты (фиг. 3). Число таких сегментов равно 18, После этого на кольцо-обрамление одевают медные металлоемкие накладки 11 (фиг. S), кривизна поверхностей которых равна кривизне поверхностей внутренней стенки кольца-обрамлени , а их длина составл ет 37 - 38 мм. На основание 3 кольца-обрамлени  внутренние поверхности цилиндрических стенок 5 и 6 подают охлаждающую жидкость (воду). Устанавливают (фиг. 6) графитовые роликовые контакты 12 и 13 на стенке 5 кольца-обрамлени  на границе между двум  медными накладками по две пары на диаметрально противоположных границах, чтобы исключить поводку конструкции, причем высоту нагреваемого участка lt стенки 5 выбирают из эмпирического выражени  1, (0,57 - 0,61)Ь (в предлагаемой конструкции 1, А„1 мм), Графитовые ролики 12 и 13 подключают к выходу трансформатора и при помощи системы управлени  подают на них регулируемое напр жение. Величину тока I, пропускаемого через нагреваемый участок, измен ют по трапецеидальному закону в пределах 0 - 80 А (фиг. k): нагрев в течение 1,2 - 1,5 с до температуры 1093 - 1123 К, выдержка 3 - с, уменьшение величины тока I до нул  в течение 26 - 29 с, Подача воды с комнатной температурой в процессе нагрева исключает возможность полной релаксации в материале .

Перед нагреванием рабочих колец- обрамлений провод т тарировку, уста- нав/1ива  зависимость температуры от величины рабочего тока Т f(I), при этом температуру измен ют при помощи пирометра.

В процессе нагрева закаленной стали до температуры рекристаллизации происходит ее отпуск - увеличение пластичности. Так,например, при на-- греве закаленной стали ШХ до температуры 1118 К и последующем медленном охлаждении до комнатной происходит снижение ее предела текучести от 6Т, 785 МПа до 6та 31 МПа. После нагрева той кольца-обрамлени  разрезают по радиальным сечени м, проход щим через пластичные зоны, выполн ют шлифы и определ ют методом измерени  твердости по Виккерсу на приборе ТП среднюю эффективную толщину h пластичной зоны стенки 5 при различных значени х тока IW01KC , выбира  такое его значение, при котором толщина непрогретрй зоны составл ет 0,3h „„« - 80 А).

Обработанное кольцо-обрамление закрепл ют на торце стекл нной полусферической оболочки 1 (фиг. 1) с помощью эпоксидного компаунда.

После обработки колец-обрамлений 2 собирают 28 корпусов и подвергают их испытани м гидростатическим давлением на стенде в камерах высокого давлени . .

В процессе испытаний каждую тонкостенную оболочку нагружают до гидростатического давлени  79 МПа со скоростью 0,12 - 0,1 МПа/с. Разрушений оболочек при нагрузках ниже 66 МПа незарегистрировано. При нагружении в торцовых зонах стеклооболочек величина изгибающих напр жений в их стенках оказываетс  незначительной благодар  тому, что жесткость узла разъема близка по величине к жесткости стенки стеклооболочки, т.е. узел разъема не преп тствует деформированию краев стеклооболочки в процессе ее нагружени .

По сравнению с известным предлагаемый способ позволит повысить несущую способность тонкостенной оболочки путем снижени  уровн  напр жений в зоне узла разъема за счет увеличеФиг . 1

59016

ни  площади сопр гаемых поверхностей колец-обрамлений, получить требуемую, предварительно заданную, жесткость внутренней цилиндрической стенки кольца-обрамлени  без внесени  дополнительных концентратов напр жений, а также снизить веро тность по влени  в металлических элементах конст- 10 рукции лавинных трещин, привод щих к разрушению корпуса.

Claims (1)

1. Формула изобретени 

   Способ термической обработки изделий , преимущественно несущих элементов узла разъема корпуса гидрофизического прибора, включающий закалку колец-ебрамлений прибора, отличающийс  тем, что, с целью увеличени  срока службы издели  путем снижени  напр жений в зоне узла разъема корпуса прибора, после закалки наружную поверхность колец- обрамлений предварительно дел т на равновеликие цилиндрические сегменты и осуществл ют нагрев диаметрально противоположных зон между двум  соседними сегментами до температуры рекристаллизации материала колец, а затем охлаждают до комнатной температуры , причем нагрев осуществл ют в течение времени, составл ющего 0,04- 0.06 от времени охлаждени .

   Ґиг.%

   в

   Фиг.З

   /