SU1456449A1 - Способ получени термогазойл - Google Patents

Abstract

Изобретение касаетс  нефте- химии, в частности способа получени  термогазойл  - сырь  дл  произ- . водства технического углерода. Цель- повышение индекса коррел ции термогазойл . Процесс ведут двухступенчатым крекингом смеси т желого газойл  каталитического крекинга и экстракта селективной очистки масл ного сьфь . При этом первую ступень термического крекинга провод т в паровой фазе при 440-510°С, давлении 2 МПа и продолжительности 2- 5 мин, а вторую ступень - в восход щем пенном потоке при 400-460°С, давлении 2 МПа и продолжительности 10-20 мин. Способ позвол ет повысить индекс коррел ции термогазойл  с 85 до 101-133. 3 табл. С/)

Description

Изобретение относитс  к способам получени  термогазойл  повышенного качества - сырь  дл  производства технического углерода.

Целью изобретени   вл етс  noBbmie- ние индекса коррел ции термогазойл  при переработке низкоароматизированных видов сырь  из нефтей парафино- нафтенового основани .

Первую ступень термокрекинга провод т в паровой фазе при 440-510 С, давлении 2,0 МПа и продолжительности крекинга 2-5 мин. Затем реакционную смесь охлаждают до 400-460°С и подвергают термокрекингу в восход щем пенном режиме в парожидкой фазе при

400-460°С, давлении 2,0 МПа и продолжительности крекинга 10-20 мин.

Протекание процесса в восход щем пенном потоке в парожидкой фазе обеспечиваетс  путем подачи реакционной смеси в нижнюю часть выносной адиабатической камеры и отвода продуктов сверху. На выходе в крекинговую печь скорость жидкости составл ет 3-4 м/с, а число Рейнольдса 2.10. На начальном участке радиационной секции по вл етс  пузырьковый режим за счет физического испарени  и образовани  продуктов распада (газа, бензина,-легкого газойл ). В средней части радиационно-реакцион4: СП

Oi

«

4 СО

ной секции дол  газопаровой фазы увеличиваетс , происходит разделение фаз с образованием стержневого режима , при котором жидка  фаза двигаетс  по Периферии труб, а газова  фаза в центре труб. Увеличение объема паровой фазы приводит к образованию гребешков жидкости, увлекаемых паро- вым потоком, а затем наступает транспорт в пенном режиме, В концевых трубах радиантной секции после исчезновени  пограничного жидкого сло  па- росодержание потока достигает 95- 98 об,%, средн   скорость потока достигает 20-40 м/с, а жидка  фаза крекинг-остатка выноситс  в виде тумана . После печи намечаетс  понижение температуры потока до 400- 460 С за счет впрыска холодного продукта и ввод вниз адиабатической камеры большого диаметра (вторую ступень процесса). При этом скорость парожидкостного потока уменьшаетс  (в-100 и более раз) до 0,2-0,4 м/с, при которой может осуществл тьс  . пневмотранспорт мелких капелек жидкости диаметром 1.10 - 1 -10 м, учитыва  низкое значение поверх- ностного нат жени  на границе нефт ных паров и жидкости,богатой асфальтивными веществами в виде пены при некотором обгоне жидкости парами (коэффициент скольжени  1,5-2),

Такой режим позвол ет увеличить долю жидкой фазы, веро тность столкновени  молекул непредельных углеводородов в жидкой фазе, что приводит к возрастанию доли реакций уплотнени и ароматизации и одновременному . уменьшению веро тности протекани  конкзфирующих с ними реакций распада В результате получают 25,6 мас,% термогазойл  с индексом коррел ции 119,5,

Пример 1, В качестве сырь  берут смесь экстракта фенольной очистки и т желого каталитического газойл  (при работе установки каталитического крекинга на сырье из мангьпилакской нефти) в соотношении 1:1,

В качестве одного компонента сырь  используют смесь экстрактов трансформаторного и веретенного масел с коэффициентом преломлени  1,520, В качестве второго компонента сьгоьевой смеси используют т желый

,

56449

газойль каталитического крекинга вакуумного газойл  с коэффициентом преломпени  1,490, Коэффициент преломлени  сырьевой смеси составл ет

1,503.

В промышленных услови х на типовой двухпечной установке указанную смесь подвергают термическому крекинTQ гу при , 2,0 МПа в течение

3 мин. Выход и качество термогазойл , полученного в известном двухступенчатом процессе, показаны в табл, 1.

15 На выходе из печи отбирают пробу реакционной смеси и подвергают второй ступени обработки в восход щем пенном режиме при 2 МПа в течение 15 мин при различных температурах.

2Q Показатели двухступенчатого процесса при различных температурах второй ступени приведены в табл, 1,

Видно, что добавление второй ступени крекинга при 420°С и продолжи25 тельности процесса 15 мин приводит к повьш ению индекса коррел ции с 85 до 119,5. Температура 420 с  вл етс  оптимальной по выходу и качест- ву термогазойл . При температуре выше 460 С выход термогазойл  заметно падает, а его коксуемость увеличиваетс , что делает процесс экономически невыгодным,

П р и.м е р 2, На выходе из печи отбирают такую же пробу реакционной смеси, что и в примере 1, и

30

35

0

5

0

5

подвергают ее термокрекингу в восход щем пенном режиме при 420 С, 2,0 МПа и различной продолжительности пребывани . Показатели двухступен- чатого процесса при различной продолжительности второй ступени приведены в табл. 2.

Видно, что оптимальна  продолжительность процесса в указанных услови х составл ет 15 мин. При продолжительности свьш1е 20 мин сильно уменьшаетс  выход термогазойл  и растет его коксуемость,

Пример 3. На выходе из печи отбирают такую же пробу реакционной смеси, что и в примере 1 и 2, и подвергают ее термокрекингу при , продолжительность процесса 15 мин и различном давлении. Показатели двухступенчатого процесса при различном давлении второй ступени приведены в табл. 3. Видно, что по- въшение давлени  способствует углубСпособ получени  термогазойл  путем двухступенчатого термического , крекинга смеси газойл  ката

1456449

Claims (1)

1. лению процесса как за счет реакцийФормула изобретени 

   распада с образованием газа, бензина и керосина, так счет реакций уплотнени  и циклизации. При этом выход промежуточного продукта реакхдий уплотнени  и циклизации тер- литического крекинга и экстракта се- могазойл  уменьшаетс  при одновремен- лективной очистки масл ного сырь , ном увеличении его средней степениотличающийс  тем, что, с

   Q целью повьшени  индекса коррел ции термогазойл , вторую ступень термического крекинга ведут в восход щем --пенном потоке при температуре 400- 460 С, давлении 2 МПа и продолжительароматичности . Об этом можно судить по росту его плотности, средней т.кип. tjp.;, индекса коррел ции. Резкое повышение коксуемости свидетельствует о по влении и росте следующего промежуточного продукта реакций g ности 10-20 мин. уплотнени  и циклизации асфальтенов.

   Способ получени  термогазойл  путем двухступенчатого термического крекинга смеси газойл  ката

   литического крекинга и экстракта се- лективной очистки масл ного сырь , отличающийс  тем, что, с

   Выход термогазойл ,

   мае. 7о

   Качество термогазойл : показатель прелом

   Выход термогазойл , мас.%

   Качество термогазойп :

   показатель преломлени , п

   29,5

   29,026,7 25,6 22,2 17,2

   1,571,5751,601 1,623 1,640 1,658

   Таблица 1

   29,0 27,1 25,6 20,116,1

   Таблица 2

   29,026,7 25,6 22,2 17,2

   Показатели

   Известный

   Значени  показателей при продолжительносдвухсту-ти второй ступени данного процесса, мин

   пенчатый1jг j

   процесс 5 1 10 I 15 J 20 J25

   плотность,pf0,987 , 0,990 1,026 1,057 1,083 1,096

   Средн   температура

   кипени , t5o,/,°C404400385381386387

   Индекс коррел ции86,086,0 104,5 119,5 131,0 143,5

   Коксуемость, мас.%1,011,051,46 1,91 2,10 5,45

   ТаблицаЗ

   Показатели Известный j Значени  показателей при давлении

   двухсту- второй ступени предлагаемого процесса, пенчатый МПа

   процесс 11

   1,5 I 2,0 J 2,5 I 3,0

   Выход термогазойл ,

   мас.%

   Качество термогазойл 

   показатель преломлени , Пд°

   плотность,

   Средн   температура кипени , t,,°C

   Индекс коррел ции

   Коксуемость, мас.%

   Продолжение табл.2

   27

   25,6

   24

   21

   1,600 1,623 1,000 1,057

   1,66 1,680 1,065 1,080

   385 120 1,91

   412 124 . 3,0

   417 130 5,0