SU1452655A1 - Способ отливки двухслойных чугунных прокатных валков - Google Patents
Способ отливки двухслойных чугунных прокатных валков Download PDFInfo
- Publication number
- SU1452655A1 SU1452655A1 SU864132888A SU4132888A SU1452655A1 SU 1452655 A1 SU1452655 A1 SU 1452655A1 SU 864132888 A SU864132888 A SU 864132888A SU 4132888 A SU4132888 A SU 4132888A SU 1452655 A1 SU1452655 A1 SU 1452655A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- cast iron
- iron
- strength
- casting
- washing
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к литейному производству и может быть использовано в производстве двухслойных чугунных местопрокатных валков. Цель изобретени - повышение прочности шеек валка за счет повьппени степени графитизации. Способ включает заливку литейной формы легированным чугуном до уровн на 300-350 мм вьппе верхнего кра валка, кристаллизацию рабочего сло со структурой белого чугуна и последующую промывку формы сырым чугуном, содержащим 3,2-3,6% углерода, 0,4-0,6% марганца, 0,15- 0,30% хрома, а также кремний и никель в количестве 1,1-1,5% и 0,5-0,9% соответственно . В состав промывного серого чугуна дополнительно ввод т 0,2-0,75% меди и 0,04-0,12% титана. За вленный способ обеспечивает в среднем повышение твердости нижних приводных шеек на 25,Я%, а прочности - на 33,2%. с (Л
Description
Изобретение относитс к литейному производству и может быть использовано в производстве двухслойных чугунных листопрокатных валков.
Цель изобретени - повышение прочности шеек валка за счет повьЕчени степени графитизации.
Способ включает заливку литейной формы легированным чугуном до уровн ,на 300-350 мм вьш1е верхнего кра вал10
ка
, кристаллизацию рабочего сло со
структурой белого чугуна и последующую промьшку формы серым чугуном, содержащим 3,2-3,6% углерода, 0,4-0,6% 15 марганца, 0,15-0,30% хрома, а также кремний и никель в количестве, равном 1,1-1,5 и 0,5-0,9% соответственно .
В состав промывного серого чугуна, 20 кроме того, дополнительно ввод т 0,2- 0,70% меди и 0,04-0,12% титана.
Выбранные пределы содержани химических элементов в промывном чугуне, используемом дл осуществлени пред- 25 ложенного способа, обосновываютс следующим образом.
Углерод в указанных пределах (3,2- 3,6%) обеспечивает необходимые сте- пени эвтектичности и графитизации ЗО промывного чугуна. При концентрации его менее 3,2% ухудшаютс литейные свойства чугуна и не обеспечиваетс необходима степень графитизации в сердцевине и шейках валков. При со- держании его более 3,6% увеличивают- с размеры и степень разветвленности графитных включений, что ведет к снижению прочности DieeK.
Кремний в указанных пределах (1,1-1,5%) обеспечивает необходимую степень нейтрализации хрома и молибдена при смешивании во врем заливки с ранее залитым чугуном дл формировани белого рабочего сло . При кон- 45 центрации кремни менее 1,10% в структуре сердцевины и шеек кристаллизуетс хрупкий структурно-свободный цементит. Увеличение содержани кремни более 1,5% сопровождаетс TQ увеличением степени аномальности перлита (ферритной каймы на междендритных границах), снижением его дисперсности , возрастанием размеров и степени разветвленности включений гра- с ита, что приводит к снижению тверости и прочности.
Марганец в указанных пределах (0,4-0,6%) способствует перлитизации
35
40
10
15
20
25
ЗО
5 Q с
35
0
металлической матрицы. При содержании его менее 0,4% такое его вли ние в медленно охлаждаемой при затвердевании нижней щейке незначительно. При концентрации марганца более 0,6% твердость продолжает повышатьс , а прочность начинает снижатьс в св зи с по влением в структуре аустенитно- карбидной эвтектики ввиду отбеливающего вли ни марганца.
Хром в указанных пределах (0,15- 0,30%) обеспечивает повышение твердости и прочности чугуна за счет увеличени степени дисперсности и микротвердости перлита. При концентрации менее 0,15% вли ние хрома на структуру и прочность чугуна нижних шеек незначительно. При содержании хрома в промывном чугуне более 0,30% не обеспечиваетс беэкарбидна структура сердцевины и верхней шейки.
Никель в указанных пределах (0,50-0,90%) способствует графитизации чугуна при эвтектическом распаде жидкости и повьш1ению дисперсности перлита при эвтектоидном превращении. В св зи с малой скоростью охлаждени чугуна нижних шеек в эвтектоидном интервале температур положительное вли ние никел на твердость и прочность начинает существенно про вл тьс только при концентрации его не менее 0,5%. Верхний предел содержани никел (0,9%) обосновываетс технико- экономическими соображени ми в внду значительной стоимости ннкел .
Медь в указанных пределах (0,20- 0,70%), вл сь аналогом никел по вли нию на г.рафитизацию и строение продуктов эвтектоидного превращени аустенита, частично замен ет последний , обеспечива более низкую себестоимость промывного чугуна (стоимость меди почти в три раза меньше стоимости никел ). При концентрации меди менее 0,20% ее вли ние на степень графитизации незначительно. Оно носит экстремальный характер (снижаетс при выделении микровключений меди ) ввиду ее ограниченной растворимости в чугуне, а поэтому при содержании более 0,7% положительное вли ние меди на структуру и механические свойства чугуна нижних шеек начинает . снижатьс .
Титан в указанных пределах (0,04-0,12%) способствует графитизации , а главное - уменьшению размеров
1452655
и степени разветвленности графитньк лее производили выдержку, толчки и
включений. При концентрации титана менее 0,04% его вли ни на структуру трудно поддаетс регулированию ввиду сложности определени более низких концентраций. При содержании титана более 0,12% его вли ние на степень графитизации снижаетс и замен етс отбеливающим, а вли ние на размеры графита усиливаетс , и кроме разветвленного графита в структуре по вл етс междендритный графит.
Основной легированный чугун дл формировани рабочего сло валков плавили в мартеновской печи - емкостью 35 т, а промывной - в вагранке и дуговой печи дуплекс-процессом. Хром, медь и титан ввод т, использу в качестве шихты природно-легирован- ный чугун, а никель - в виде катодного никел , Бьша проведена опытна отливка прокатных валков. Дл промьге- ки использовали чугун.
Полученные показатели твердости и прочности шеек валков позвол ют выбрать оптимальный химический состав чугуна дл промывки форм.
Пример. Проводилась заливка чугунных прокатных валков типа 11ПХНд-70. Химический состав высоколегированного чугуна, мас.%: С 2,7; Si 0,45; Мп 0,55; Р 0,4; S 0,1; Сг 0,76; Hi 3,75, остальное - железо . Температура заливаемого металла . Масса валка с размерами бочки 700д7700 мм равна 9 т. Врем заливки основного чугуна 45 с. Объем заполнени формы контролировали по весовой скорости заливки. Да промывку чугуном следующего химсостава , мас.%: С 3,54; Si 1,27; Мп 0,45; Р 0,25; S 0,05; Сг 0,20; Ni 0,70; Си 0,45; Ti 0,08; остальное - железо. Чугун заливали при злл 1320 С, Количество промывного металла составл ло 4,6 т. После ме10 ханической обработки контролировали полученные результаты, Б результате получили увеличение твердости нижних шеек на 60 ед. Бринел , а прочности на изгиб - на 137 ИПа.
15 Таким образом, предложенный спо- . соб обеспечивает в среднем поБьппение твердости нижних приводных шеек на 25,8%, а прочности - на 33,2%.
Claims (1)
- 20 Формула изобретениСпособ отливки двухслойных чугунных прокатных валков, включающий заливку литейной формы легированным чугуном25 ДО уровн на 300-350 мм вьппе верхнего кра валка, кристаллизацию рабочего сло со структурой белого чугуна и последующую промьшку формы серым чугуном, содержащим 3,2-3,6% уг30 лерода, 0,4-0,6% марганца, 0,15- 0,30% хрома, а также кремний, никель и железо, отличаю, щийс тем, что, с целью повышени прочности шеек валка за счет повьшени пени графитизации, серьй чугун дл промывки используют дополнительно содержащим медь в количестве 0,2- 0,70% и титан в количестве 0,04- 0,12% и срдержа1 щм кремний и никельр соответственно 1,1-1,5 и 0,5-0,9%.1452655лелее производили выдержку, толчки ипромывку чугуном следующего химсостава , мас.%: С 3,54; Si 1,27; Мп 0,45; Р 0,25; S 0,05; Сг 0,20; Ni 0,70; Си 0,45; Ti 0,08; остальное - железо. Чугун заливали при злл 1320 С, Количество промывного металла составл ло 4,6 т. После механической обработки контролировали полученные результаты, Б результате получили увеличение твердости нижних шеек на 60 ед. Бринел , а прочности на изгиб - на 137 ИПа.Таким образом, предложенный спо- . соб обеспечивает в среднем поБьппение твердости нижних приводных шеек на 25,8%, а прочности - на 33,2%.Формула изобретениСпособ отливки двухслойных чугунных прокатных валков, включающий заливку литейной формы легированным чугуномДО уровн на 300-350 мм вьппе верхнего кра валка, кристаллизацию рабочего сло со структурой белого чугуна и последующую промьшку формы серым чугуном, содержащим 3,2-3,6% углерода , 0,4-0,6% марганца, 0,15- 0,30% хрома, а также кремний, никель и железо, отличаю, щийс тем, что, с целью повышени прочности шеек валка за счет повьшени степени графитизации, серьй чугун дл промывки используют дополнительно содержащим медь в количестве 0,2- 0,70% и титан в количестве 0,04- 0,12% и срдержа1 щм кремний и никельсоответственно 1,1-1,5 и 0,5-0,9%.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864132888A SU1452655A1 (ru) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | Способ отливки двухслойных чугунных прокатных валков |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864132888A SU1452655A1 (ru) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | Способ отливки двухслойных чугунных прокатных валков |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1452655A1 true SU1452655A1 (ru) | 1989-01-23 |
Family
ID=21262230
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU864132888A SU1452655A1 (ru) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | Способ отливки двухслойных чугунных прокатных валков |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1452655A1 (ru) |
-
1986
- 1986-06-24 SU SU864132888A patent/SU1452655A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Будагь нц Н.А., Карсский В.Е. Литые прокатные валки. М.: Металлурги , 1983, с, 113-114. Смел ков Н.Н. Армирование отливки, Машгиз, 1958, с. 85-86, табл. 8. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10612105B2 (en) | Gray cast iron inoculant | |
CN102828103B (zh) | 合金灰铸铁玻璃模具及其制备方法 | |
CN110117747A (zh) | 一种高Al渗氮钢的生产方法 | |
CN110230006A (zh) | 一种汽车变速箱用低磷齿轮钢的生产方法 | |
CN115710654A (zh) | 一种铜镍锡合金及其制备方法 | |
SU1452655A1 (ru) | Способ отливки двухслойных чугунных прокатных валков | |
CN105779869A (zh) | 30Mn圆管坯钢铸坯内部质量控制的方法 | |
CN115354243A (zh) | 一种含铌双相不锈螺纹钢筋及其制造方法 | |
CN115522124A (zh) | 改善中碳含S含Al钢连铸可浇性及硫化物形态的方法 | |
CN112725708B (zh) | 用于模具钢中厚板粗轧的轧辊的制备方法 | |
US3907547A (en) | Method of preparing vacuum-treated steel for making ingots for forging | |
US2683663A (en) | Stainless steel and method of production | |
SU1560608A1 (ru) | Чугун | |
CN115679186B (zh) | 一种热带宽幅铝轧机用工具钢轧辊的制备方法 | |
SU1289905A1 (ru) | Чугун | |
SU1488110A1 (ru) | Способ получени стальных слитков | |
SU1381167A1 (ru) | Способ изготовлени прокатных валков | |
KR100362659B1 (ko) | 해양구조물용후판중탄소강의제조방법 | |
SU1540935A1 (ru) | Способ получени двухслойных прокатных валков | |
SU1687641A1 (ru) | Чугун дл прокатных валков | |
US3132936A (en) | Refining of irons and steels | |
SU1765179A1 (ru) | Способ модифицировани серого чугуна | |
SU1323227A1 (ru) | Способ получени отливок | |
SU944759A1 (ru) | Способ непрерывной разливки металла | |
SU1006502A1 (ru) | Способ выплавки легированных конструкционных бескремнистых сталей |