SU1433990A1 - Method of treating rolled plate - Google Patents

Method of treating rolled plate Download PDF

Info

Publication number
SU1433990A1
SU1433990A1 SU874231649A SU4231649A SU1433990A1 SU 1433990 A1 SU1433990 A1 SU 1433990A1 SU 874231649 A SU874231649 A SU 874231649A SU 4231649 A SU4231649 A SU 4231649A SU 1433990 A1 SU1433990 A1 SU 1433990A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
deformation
steel
bending
cycles
parameters
Prior art date
Application number
SU874231649A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Михаил Серафимович Подгайский
Александр Борисович Максимов
Татьяна Михайловна Наливайченко
Original Assignee
Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии filed Critical Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии
Priority to SU874231649A priority Critical patent/SU1433990A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1433990A1 publication Critical patent/SU1433990A1/en

Links

Landscapes

  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относитс  к способам термической деформационной обработки стали и может быть использовано при изготовлении листового проката. Цель изобретени  - улучшение качества про- ката путем предотвращени  образовани  микротрещин. Сущность изобретени  заключаетс  в том, что при производстве проката параметры циклического изгиба (радиус и число циклов изгиба ) выбираютс  с учетом относительного удлинени  стали в предцеформаци- онном состо нии и определ ютс  по соотношени м R (h/08c/0-625h и N 0,64 (tPR/h), где относительное удлинение стали} R - радиус изги-.- ба проката; h - толщина проката; N.- число циклов изгиба. Деформационные параметры ограничиваютс  тем, что при определенных N и R S (критических) в стали образуютс  микротрещины . (ЛThe invention relates to methods for the thermal deformation processing of steel and can be used in the manufacture of rolled products. The purpose of the invention is to improve the quality of rolling by preventing the formation of microcracks. The essence of the invention is that in the production of rolled products, cyclic bending parameters (radius and number of bending cycles) are selected taking into account the relative elongation of steel in the pre-preformation state and are determined by the ratios R (h / 08c / 0-625h and N 0 , 64 (tPR / h), where the relative elongation of steel} R is the bending radius -.- ba, h is the thickness of the rolled product, N. is the number of bending cycles. The deformation parameters are limited by the fact that for certain N and RS (critical) steel cracks are formed. (L

Description

4ib4ib

00 СО СО СО00 CO CO CO

I Изобретение относитс  к термичес- |кой деформационной обработке стали :И может быть использовано при изгото лении листового проката. ; Цель изобретени  - улучшение ка- :чества проката путем предотвращени  ;Образовани  микротрещин. : Сущность изобретени  заключаетс  в том, что параметры циклического изгиба листового проката (радиус и ч|1сло циклов изгиба) выбираютс  с учетом относительного удлинени  стали в преддеформационном состо нии -и рассчитываютс  по формулам:I The invention relates to the thermal deformation treatment of steel: And can be used in the manufacture of sheet metal. ; The purpose of the invention is to improve the quality of rolled products by preventing the formation of microcracks. : The essence of the invention is that the cyclic bending parameters of rolled sheet (radius and h | 1 layer of bending cycles) are selected taking into account the relative elongation of steel in the pre-deformation state — and are calculated by the formulas:

h 578h 578

R 625h; R 625h;

N 0,64 (-п-)N 0.64 (-p-)

гдеWhere

R - h - относительное удлинение стали , абс. 5R - h is the relative elongation of steel, abs. five

радиус изгиба проката, мм; толщина проката, мм; N - число циклов изгиба, Ограничение деформационных параметров обусловлено тем, что при опре деленных деформационных параметрах (критических)} происходит образова- ние микротрещин в стали.rolled bending radius, mm; thickness of rolled stock, mm; N is the number of bending cycles. The limitation of the deformation parameters is due to the fact that with certain deformation parameters (critical)} microcrack formation occurs in steel.

При монотонной деформации (одноосное рас т жение) формирование мик- ротрещины происходит при деформации составл ющей в среднем 0,2 от общего относительного удлинени  стали при разрыве. Тогда при циклическом раст жении-сжатии предельно допустимь е параметры деформации определим какIn the case of monotonic deformation (uniaxial expansion), the formation of microcracks occurs when the deformation constitutes on average 0.2 of the total relative elongation of steel at break. Then, under cyclic tension-compression, the maximum permissible deformation parameters are defined as

ДОЯ Milking

0,2с/ , 0,2s /,

()()

де de

40П40P

NN

Aon / предельно допустима  степень разовой деформации, абс ; 5Aon / maximum permissible degree of deformation, abs; five

предельно допустимое чис- лов циклов изгиба; относительное удлинение стали, абс.maximum permissible number of bending cycles; relative lengthening of steel, abs.

При изгибе распределение деформа- ции по сечению образца неравномерно: на поверхности - максимальна , а в центре - минимальна  и равна нулю,When bending, the strain distribution over the cross section of the sample is non-uniform: on the surface it is maximum, and in the center it is minimal and zero.

Степень разовой деформации (Ер) на поверхности образца при изгибе определ етс  формулойThe degree of one-time deformation (Ер) on the sample surface during bending is determined by the formula

РR

hh

55 55

(2)(2)

где h - толщина листа, мм; R - радиус изгиба, мм. Среднюю деформацию по сечению образца определ ют как среднее арифмет.1 ческое максимальной и минимальной деформаций , т. е.where h is the sheet thickness, mm; R is the bending radius, mm. The average strain over the sample cross section is determined as the arithmetic mean of the maximum and minimum strain, i.e.

рR

ССР2 SSR2

тогда согласно уравнению (1)then according to equation (1)

0,2с/10.2s / 1

Чр.АвпAvr

пP

(3)(3)

получимwill get

(А)(BUT)

ИЛИOR

Р.ДОП 40пR.DEP 40p

O.AJ .O.AJ.

(5)(five)

Значение предельной допустимой степени разовой деформации (максимальной ) определ етс  при N оп (минимально возможное число циклов), т.е.The value of the maximum permissible degree of one-time deformation (maximum) is determined at N op (the minimum possible number of cycles), i.e.

. макс. Max

-Р,АОГ, - О.А-R, AOG, - O.A

учитьша  формулу (3), получим:learning formula (3), we get:

(7)(7)

0,А или R0, A or R

А onA on

т.е. радиус изгиба должен быть больше Ь/0,8сГ .those. bending radius must be greater than b / 0,8sG.

Нижнюю границу значени  радиуса изгиба ( ) наз(:од т из услови  начала пластического течени  металла, т.е.The lower limit of the bending radius () is called (: one of the conditions for the onset of plastic metal flow, i.e.

(9)(9)

«.«кс"." KC

h 217h 217

где h - толщина листа, мм;where h is the sheet thickness, mm;

ir деформаци , соответствую- ш.а  началу пластического течени , абс.ir deformation, corresponding to the onset of plastic flow, abs.

Согласно ГОСТ 1497-84 начало пластического течени  соответствует значению относительного удлинени  0,2% (0,002 абс). Тогда из формулы (8) и (9) следует, чтоAccording to GOST 1497-84, the onset of plastic flow corresponds to a relative elongation of 0.2% (0.002 abs). Then from the formula (8) and (9) it follows that

W«KtW "Kt

0,8-0,0020.8-0.002

625h, 625h

(10)(ten)

а из формулы (8) и (10) следует, что радиус изгиба должен бытьand from formula (8) and (10) it follows that the bend radius should be

о7Г O7G

: 625h..: 625h ..

(11)(eleven)

Определ ет предельно допустимое число циклов изгиба при Ер p.i.on (приDetermines the maximum permissible number of bending cycles at Ep p.i.on (at

Е E

р ДвПr dvp

t-p рло ЧИСЛО циклов равно 1).t-p is the number of cycles is 1).

-j1433990. -j1433990.

Из уравнени  (6) следует (возвод  - Пример. Заготовки из стали правую и левую части в квадрат) 10Г2С1 толщиной 8 мм нагревают доFrom equation (6) follows (erection — Example. Steel billets, the right and left parts squared) 10G2C1 with a thickness of 8 mm is heated to

950 С, выдерживают в течение 30 мин,950 C, incubated for 30 minutes,

Р Нд(,п (0,4/) , (12) охлаждают до комнатной температуры P Nd (, p (0.4 /), (12) is cooled to room temperature

со скоростью . В этом сос„ (-.04 то нии относительное удлинение сталиwith speed . In this case, (-.04 then, the relative elongation of steel

. равно 30% (или 0,3 абс) . Относительное удлинение можно определить как . equal to 30% (or 0.3 abs). Elongation can be defined as

с учетом формулы (3) имеемЮ Р испытании образцов на разрьго.taking into account formula (3), we have the P test for rarefaction.

так и неразругаающими методами (на.лри ., . ( fi. Pf статистическим, магнитным, гнитно-статистическим и другими).and non-destructive methods (na.,.,. (fi. Pf statistical, magnetic, gnitno-statistical and others).

2RПодставл   значени  относительноR15 удлинени  (0,3 абс) в неравенство2R Substituted values for R15 elongation (0.3 abs) to inequality

™ Ндаг, 0,64 (с/---). (15) (11), получим: 33,4 R : 5000. По.™ Ndag, 0.64 (s / ---). (15) (11), we get: 33.4 R: 5000. According to.

услови м эксперимента принимаемexperimental conditions accept

Из формулы (12) следует, что при R 70 мм, тогда число циклов изги- обработке проката циклическим изги- ба по формуле (15) составл ет 4,5. бом количество циклов изгиба долж- 2о Упрочнение стали составл ет 10%.From formula (12), it follows that with R 70 mm, then the number of cycles for the bending treatment of rolled products by cyclic bending according to formula (15) is 4.5. The number of bending cycles should be 2%. The hardening of the steel is 10%.

Claims (1)

R 1 НО быть не более 0,64() . Пред- Формула изобретени R 1 BUT be no more than 0.64 (). Preliminary Formula of the Invention ложенные услови  ограничени  деформа- „ The specified conditions of deformation restrictions are „ Способ обработки листового прока- ционньгх параметров учитьшают исходноеThe method of processing sheet procation parameters is given in the initial /9t: та, преимущественно из малоуглеродно/ 9t: one mainly of low carbon состэ ние стали (по значению относи- /--о - «- глsteel content (according to the value of / - o - “- ch тьк и низколегированных сталей, вклю- тельного удлинени  стали и предде ,ч г,чающий нагрев, вьщержку, охлаждение,and low-alloy steels, including steel elongation and exposure, h g, heating, cooling, cooling, формационном состо нии) .Это гаранти- . 1 .formation state). This is a guarantee. one . -деформацию гибкой с заданными радиу-deformation flexible with given radii рует избежать возникновени  микро- . i- г -,г-.It avoids the occurrence of micro. i- g -, g-. сом изгиба и количеством циклов, оттрещин в стали.„ catfish bending and the number of cycles, cracks in steel. „ гг - ,., ,-}п пуск, отличающий с  тем,yy -,.,, -} n start, distinguishing with Предлагаемый выбор деформационных Ju - The proposed selection of deformation ju - ,. что, с целью улучшени  качества про- параметров осуществл ют следующим об- , j г, that, in order to improve the quality of the pro- ката путем предотвращени  образоваразом ..л,kata by preventing obrazarazom .. l, гг нн  микротрещин, перед деформациейyy nn microcracks, before deformation Прокат после необходимой термооб-н , к.Hire after necessary thermobab, to. -,измер ют относительное удлинение стаработки подвергают деформации цикли- л-, measure the relative elongation of the run; subject to deformation. с гг i - ли о , а деформацию осуществл ют с ческим изгибом. Перед деформацией оп- 35 « ч- i м J-Mgy i - o, and the deformation is carried out with a ical bend. Before deformation op-35 "h- im J-M радиусом изгиба редел ют относительное удлинение ста- . the bending radius determines the relative elongation of the st. ли на раст жение в данном состо нии.и/г о j ticwhether for stretching in this state.i / g about j tic п, /о п/0,о о- bZj п.p, / o p / 0, o o bZj p. После этого по формулам (8) и (13) After that, by formulas (8) and (13) определ ют предельно допустимые па- где h - толщина проката,the maximum permissible values are determined, where h is the thickness of rolled metal, раметры деформации.40 и с числом циклов N 0,64(P R/h).deformation parameters.40 and with the number of cycles N 0.64 (P R / h).
SU874231649A 1987-04-17 1987-04-17 Method of treating rolled plate SU1433990A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU874231649A SU1433990A1 (en) 1987-04-17 1987-04-17 Method of treating rolled plate

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU874231649A SU1433990A1 (en) 1987-04-17 1987-04-17 Method of treating rolled plate

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1433990A1 true SU1433990A1 (en) 1988-10-30

Family

ID=21299029

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU874231649A SU1433990A1 (en) 1987-04-17 1987-04-17 Method of treating rolled plate

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1433990A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР № 606884, кл. С 21 D 7/14, 1976, Авторское свидетельство СССР № 1039973, кл. С 21 D 9/48, 1982. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69317164D1 (en) Process for producing can body sheet
ES2025280B3 (en) METHOD AND APPARATUS FOR THE MANUFACTURE OF STEEL ROLLS.
ATE107708T1 (en) PROCESS FOR PRODUCTION OF HOT STRIP OR HEAVY PLATE.
ATE419930T1 (en) METHOD FOR PRODUCING STAINLESS STEEL STRAPS
SU1433990A1 (en) Method of treating rolled plate
ATE19099T1 (en) PROCESS FOR THE MANUFACTURE OF FINE GRAIN, WELDABLE LARGE PIPE SHEET.
US5174836A (en) Interrupted normalization heat treatment process
SU763478A1 (en) Method of thermomechanical treatment of structural steel rolled material
SU985082A1 (en) Method of heat treating of articles spring steel
ES8200925A1 (en) Process for the production of ferritic stainless steel sheets or strips and products produced by said process
JPS5723024A (en) Manufacture of ferrite stainless steel plate
RU2119961C1 (en) Method of manufacturing railway tires from continuously cast preforms
SU1456473A1 (en) Method of heat treatment of rolled stock
JPS57116727A (en) Production of high carbon alloy steel wire rod
SU836150A1 (en) Method of treatment of sheet rolled stock
SU1168615A1 (en) Method of heat treatment of hign-strength cold-rolled sheets
SU863252A1 (en) Method of producing bimetallic sheets
SU1145037A2 (en) Method of heat treatment of stainless maraging steels
SU1452850A1 (en) Method of treating treating chromium-nickel austenite steels
SU835536A1 (en) Method of producing sheets for offset printing
SU1744127A1 (en) Process for thermal and mechanical treatment of steels
RU1812231C (en) Method of producing rolled stock
SU533463A1 (en) Method of making bimetallic products
SU926039A1 (en) Method for treating workpieces of perlite steel
SU998521A1 (en) Method for making strip of martensite ageing stainless steel