SU1411124A1 - Method of mandrelling holes - Google Patents

Method of mandrelling holes Download PDF

Info

Publication number
SU1411124A1
SU1411124A1 SU864158675A SU4158675A SU1411124A1 SU 1411124 A1 SU1411124 A1 SU 1411124A1 SU 864158675 A SU864158675 A SU 864158675A SU 4158675 A SU4158675 A SU 4158675A SU 1411124 A1 SU1411124 A1 SU 1411124A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
diameter
hole
preliminary
holes
tension
Prior art date
Application number
SU864158675A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Владимир Федорович Скворцов
Марк Георгиевич Гольдшмидт
Юрий Витальевич Елизаров
Original Assignee
Томский политехнический институт им.С.М.Кирова
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Томский политехнический институт им.С.М.Кирова filed Critical Томский политехнический институт им.С.М.Кирова
Priority to SU864158675A priority Critical patent/SU1411124A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1411124A1 publication Critical patent/SU1411124A1/en

Links

Landscapes

  • Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)

Abstract

Изобретение относитс  к металлообработке и может быть использовано в различных отрасл х машиностроени  при получении отверстий в детал х . Цель - повышение точности обработки за счет исключени  вли ни  колебаний твердости металла и диаметра заготовки. Дл  условий предварительного дорновани  устанавливают зависимость диаметра отверсти  от усили  дорновани  и наход т минимальную усадку отверсти . Затем выполн ют непосредственно предварительное дорно- , вание отверстий с измерением усили . По величине усили  по указанной зависимости определ ют диаметр отверсти  после предварительного дорновани , и окончательное дорнование выполн ют с нат гом Hj, определ е в 1м по формуле Н,(),где Н - дополнительна  часть нат га; м«кГ соответственно минимальна  усадка отверсти  и его максимальный диаметр после предварительного, дорновани ; d - диаметр отверсти , соответствующий измеренному при пред- S варительном дорновании усилию. Окончательное дорнование отверстий с нат гом , определ емым по предлагаемой формуле, устран ет погрешности, воз никшие после предварительного дорновани , и обеспечивает высокую точность обработки. 2 ил.The invention relates to metalworking and can be used in various fields of engineering when producing holes in parts. The goal is to improve machining accuracy by eliminating the effect of fluctuations in the hardness of the metal and the diameter of the workpiece. For the conditions of pre-flooring, the dependence of the diameter of the hole on the force of backing is established and the minimum shrinkage of the hole is found. Then, pre-mandating of the holes with force measurement is performed directly. By the magnitude of the force, the diameter of the hole after preliminary conforming is determined according to the indicated dependence, and the final conning is performed with a tension Hj, defined in 1m by the formula H, (), where H is the additional part of the tension; m "kg, respectively, the minimum shrinkage of the hole and its maximum diameter after the preliminary opening; d is the diameter of the hole corresponding to the force measured during pre-sintered burnishing. The final burnishing of holes with a tension determined by the proposed formula eliminates the errors that arose after the preliminary filling, and ensures high precision of processing. 2 Il.

Description

1 one

Изобретение относитс  к металлообработке и может быть использовано в различных отрасл х машиностроени  при получении точных отверстий в детал х , .This invention relates to metalworking and can be used in various fields of engineering when producing accurate holes in parts.

Цель изобретени  - повышение точности обработки за счет исключени  вли ни  колебаний твердости металла детали.The purpose of the invention is to improve the machining accuracy by eliminating the effect of fluctuations in the hardness of the metal of the part.

На фиг, 1 показана типова  зависимость диаметра отверсти  (d) от усили  дорновани  (Р); на фиг, 2 - зависимость d от Р дл  диаметра инструмента 14,885 мм.Fig. 1 shows a typical dependence of the diameter of the hole (d) on the force of the wall (P); Fig. 2 shows the dependence of d on P for a tool diameter of 14.885 mm.

Сумму нат га при предварительном дорновании и дополнительной части нат га НJ при окончательном дорновании принимают из услови  об.еспечени  требуемого качества поверхностного сло  отверсти  (шероховатости поверхности, наклепа или остаточных напр жений) При этом минимальное значение нат га при предварительном дорновании берут таким, чтобы он вызывал по вление пластической деформации у отверсти  обрабатываемой детали. Когда требуемое качество поверхностного сло  целесообразно обеспечить уже при предварительном дорновании, дополнительную часть нат га при окончательном дорновании принимают равной нулю. В частном случае окончательному дорнованию может быть подвергнута только часть обрабатываемых деталей, которой при предварительном дорновании соответствовал более высокий уровень усилий, т.е. та часть деталей, котора  после предварительного дорновани  имела меньшие значени  диаметра отверсти , The amount of tension in pre-flushing and an additional part of tension in HJ in final finishing is taken from the condition of ensuring the required quality of the surface layer of the hole (surface roughness, cold working, or residual stresses). caused the appearance of plastic deformation at the hole of the workpiece. When it is advisable to ensure the required quality of the surface layer already during pre-flushing, an additional part of the tension at the final flushing is assumed to be zero. In the particular case, only part of the workpieces can be subjected to the final backing, which, with the pre-refining, corresponded to a higher level of efforts, i.e. that part of the parts, which, after preliminary conforming, had smaller aperture diameter values,

Поскольку усилие дсрновани  и диаметр отверсти  после дорновани  завис т от одних и тех же факторов (нат га , твердости металла и др.), то между ними существует тесна  коррел ционна  св зь и по величине усили  можно с высокой точностью найти этот диаметр.Since the force of penetration and the diameter of the hole after corroding depend on the same factors (tension, hardness of the metal, etc.), there is a close correlation between them, and it is possible to find this diameter with high precision.

При диаметрах отверстий после предварительного дорновани  djupi c и dj упругие усадки отверстий соответственно составл ют (фиг. 1) Д .,,««1 & (Г Принима  нат ги при окончательном дорновании по предлагаемой зависимости (полага  )5 When the diameters of the holes after preliminary dorupina djupi c and dj, the elastic shrinkage of the holes, respectively, are (Fig. 1) D., "" 1 & (D Acceptance of tension during final installation of the proposed dependency (assuming) 5

получаем: d.-H ; 4„ум1 г 4-2(d d .). При окончательном дорнойакс 1we get: d.-H; 4 „dm1 g 4-2 (d d.). With the final dornoaks 1

вании с этими значени ми нат гов отверстие диаметром остаетс  безWith these values of tension, the hole diameter is left without

12421242

изменени  (деталь подвергнута упругой деформации), а отверстие диаметром dj возрастает на величину пластической деформации, равной ,., т.е. на ту величину, на которую нат г окончательного дорновани  превышает упругую усадку отверсти  после предварительного дорновани . В итоге после окончательного дорновани  оба отверсти  имеют одинаковый диаметр, равный d.changes (the part is subjected to elastic deformation), and the hole with diameter dj increases by the amount of plastic deformation equal to,. by the amount by which the tension of the final backing exceeds the elastic shrinkage of the hole after the preliminary backing. As a result, after the final installation, both holes have the same diameter, equal to d.

Таким образом, окончательное дор- нование отверстий с нат гом, выбираемым по предлагаемой зависимости, позвол ет устранить погрешности диаметра отверстий, имевшие место после предварительного дорновани . При этом устран етс  и вли ние колебаний твердости металла деталей на точность обработанных дорнованием отверстий.Thus, the final opening of the openings with a tension selected according to the proposed dependence, allows us to eliminate the errors in the diameter of the openings that occurred after the preliminary opening. At the same time, the effect of fluctuations in the hardness of the metal of the parts on the accuracy of the burned holes is also eliminated.

Пример. Обрабатывали дорнованием отверсти  во внутренних:кольцах подшипника 202, изготовленных из стали ШХ15. Перед дорнованием диаметр отверсти  колец составл л 14, мм, диаметр наружной поверхности 21 , мм, высота - 11, . Твердость колец была НКВ 86-91. Шероховатость поверхности отверстий соответствовала параметру R 20-40 мкм, Эксперимент проводили на партии колец из 25 шт. Дорнование отверстий выполн ли на универсальной испытательной машине ZDMH-4 однозубыми дорнами из твердого сплава марки ВК8 с углами заборного и обратного конусов, равными 5°, шириной цилиндрической ленточки 1 мм. Скорость дорновани  составл ла Ojl м/мин, В качестве смазки использовали сульфофрезол.Example. Treated with burnishing holes in the inner: bearing rings 202, made of steel SHKh15. Before the mandrel, the diameter of the hole of the rings was 14, mm, the diameter of the outer surface 21, mm, height - 11,. The hardness of the rings was NKV 86-91. The surface roughness of the holes corresponded to the parameter R 20-40 microns. The experiment was carried out on a batch of rings of 25 pcs. Boring holes was made on a universal ZDMH-4 testing machine with single-tooth mandrels made of VK8 hard alloy with intake and inverse cones of 5 ° and a cylindrical ribbon width of 1 mm. The rate of burnishing was Ojl m / min. Sulfofresol was used as a lubricant.

Диаметр отверстий контролировали с помощью прибора типа УД-О, точность измерений диаметра отверсти  перед дорнованием составл ла 0,005 мм, после дорновани  - 0,001 мм.The diameter of the holes was monitored using an UD-O device, the accuracy of measuring the diameter of the hole before cording was 0.005 mm, and after coring, 0.001 mm.

На фиг. 2 показана зависимость диаметра отверсти  d после предварительного дорновани  (диаметр инструмента составл л 14s885 мм) и усили  Р, из которого видно, что между зтими величинами cyniecTByeT тесна  коррел ционна  св зь. Диаметр отверсти  колец после предварительного дорновани  составил 1А,. Окончательному дорнованию (диаметр инструмента 14р8 Э5 мм) были подвергнуты кольца, усили  при предиарительном дорнованкиFIG. Figure 2 shows the dependence of the diameter of the hole d after preliminary filling (the diameter of the tool was 14–885 mm) and the force P, from which it can be seen that there is a close correlation between these cyniecTByeT values. The diameter of the hole of the rings after preliminary dorinovication was 1A ,. Rings were subjected to final burnishing (tool diameter 14p8 E5 mm);

которых были не менее 5400 Н. После этого диаметр отверстий колец составил 4;848 мм, т.е. точность отверстий при окончательном дорновании возросла в 1,5 раза.which were not less than 5400 N. After that, the diameter of the holes of the rings was 4; 848 mm, i.e. the accuracy of the holes in the final burnishing increased by 1.5 times.

Очевидно, что если подвергнуть «экончательному дорнованию (инструментом диаметром 14,895 мм) все кольца, то точность отверстий при этом практически не изменитс .Obviously, if you subject all rings to ejector finishing (a tool with a diameter of 14.895 mm), the accuracy of the holes remains practically unchanged.

Таким образом, предлагаемый способ дорновани  по сравнению с нзвест- :ным позвол ет обеспечить значительно более высокую точность обработки от- верстий.Thus, the proposed method of backing in comparison with the well-known one allows to ensure a significantly higher accuracy of hole processing.

Claims (1)

Формула изобретени  Invention Formula Способ дорновани  отверстий, при котором осуществл ют последовательное черновое и чистовое дорновани  инструментом с дкаметрем, превьппающим ди- аметр отверсти  заготовки, отличающийс  тем, что, с цельюA hole repairing method in which sequential roughing and finishing dusting is carried out with a tool with a diameter exceeding the diameter of the hole of the workpiece, characterized in that повышени  точности обработки за счет исключени  вли ни  колебаний твердости металла и диаметра заготовки, перед предварительным дорнованием оп- редел ют зависимость диаметра бтвер- сти  от усили  дорновани ,и ини- мальное значение усадки отверсти , в процессе предварительного дорновани  измер ют усилие, по которому с помощью установленной зависимости наход т диаметр отверсти  после предварительного дорновани , а окончатель- . ное дорнование осуществл ют инструментом , диаметр которого превышает диаметр отверсти  заготовки на величину , определ емую из заражени increase the accuracy of processing by eliminating the effect of fluctuations in the hardness of the metal and the diameter of the workpiece; prior to pre-flushing, the dependence of the b-taper diameter on the reinforcement strength is determined, and the initial shrinkage value of the aperture is measured; with the help of the established relationship, the diameter of the hole is found after preliminary conformation, and the final one is. Noble burnishing is carried out with a tool whose diameter exceeds the diameter of the hole in the workpiece by an amount determined from infection (d,-d.),(d, -d.), где Н - посто нна  чаете нат га;where H is the constant nat; Muk М кс соответственно минимальна  усадка отв.ерсти  и максимальный его диаметр после предварительного дорновани ; - диаметр об{)абатываемого отверсти  после предварительного дорновани .Muk М кс, respectively, the minimum shrinkage of the fingernail and its maximum diameter after preliminary dorinizing; - diameter about {) abating hole after preliminary dorinovany. didi Л«;L "; millmill wax wax и;and; А.BUT. PLPL Фи2.1Phi2.1 РR Л. MML.M.M. 0000 50005000 5500 6000 ,Z5500 6000, Z 6500 Р.Н6500 RN
SU864158675A 1986-12-10 1986-12-10 Method of mandrelling holes SU1411124A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU864158675A SU1411124A1 (en) 1986-12-10 1986-12-10 Method of mandrelling holes

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU864158675A SU1411124A1 (en) 1986-12-10 1986-12-10 Method of mandrelling holes

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1411124A1 true SU1411124A1 (en) 1988-07-23

Family

ID=21271839

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU864158675A SU1411124A1 (en) 1986-12-10 1986-12-10 Method of mandrelling holes

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1411124A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Мончеико В.П. Эффективна технологи производства полых цилиндров. М.: Машиностроение, 1980, с. 198. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
El-Taweel et al. Analysis and optimization of the ball burnishing process through the Taguchi technique
Flaman Brief investigation of induced drilling stresses in the center-hole method of residual-stress measurement: induced drilling stresses of low-speed and ultra-high-speed drills which ar used with the center-hole method of surface-residual-stress measurement were compared for several stress-relieved metal specimens
JPH04348865A (en) Method for manufacturing sleeve bearing
JPH11513938A (en) Parts manufacturing method
SU1411124A1 (en) Method of mandrelling holes
Thangaraj et al. New experiments on the temperature distribution in drilling
Loh et al. Surface hardening by ball burnishing
US4696482A (en) Jaw locking means for chucks
SU722744A1 (en) Method of working holes by superficial plastic deformation
Roadinger et al. Torque and thrust parameters in drilling using dimensional analysis
Iurea et al. Residual stresses generated at roughing grinding and hard turning of raceways of bearing rings
SU774904A1 (en) Method of relieving residual strain in tubular blanks
SU1658025A1 (en) Method of determination of cutting tool coat life period
JPH06246547A (en) Manufacture of bearing ring for rolling bearing
SU823972A1 (en) Method of measuring contact friction coefficient
JP2884711B2 (en) Bearing bore machining equipment
Coba Salcedo et al. Influence of natural frequency on stability during milling of inconel and udimet 500
ACEVEDO PENALOZA et al. Influence of natural frequency on stability during milling of inconel and udimet 500
Salcedo et al. Influence of Natural Frequency on Stability During Milling of Inconel and Udimet 500
SU588077A1 (en) Method of investigating the elastic properties of broaching machines for internal working
SU1490599A1 (en) Method for choosing optimum machining mode
SU1564517A1 (en) Method of determining coefficient of machinability
SU834159A1 (en) Method of surface-hardening of metal articles
SU1125107A1 (en) Method of determining machine rigidity
Denkena et al. Improvement of the Surface Layer Characteristics of 42CrMo4 by Deep Rolling with Ceramic or Cemented Carbide Balls