SU1315042A1 - Method of producing a billet from high-carbon steel - Google Patents
Method of producing a billet from high-carbon steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1315042A1 SU1315042A1 SU864002582A SU4002582A SU1315042A1 SU 1315042 A1 SU1315042 A1 SU 1315042A1 SU 864002582 A SU864002582 A SU 864002582A SU 4002582 A SU4002582 A SU 4002582A SU 1315042 A1 SU1315042 A1 SU 1315042A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- rolling
- required size
- reduction
- high carbon
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к прокатному производству, а именно к получению заготовок из слитков большой массы высокоуглеродистых сталей. Цель изобретени - повышение производительности за счет снижени брака. Способ состоит в том, что нагрев слитка до температуры деформации ведут с 800-870°С, а прокатку на промежуточное сечение заканчивают при температуре не ниже . Прокатку на требуемый размер производ т с единичным обжатием по стороне раската 10-11%. Способ позвол ет уменьшить количество брака в 1,1-1,5 раза. Ц табл. в SSThe invention relates to rolling production, in particular to the production of blanks from ingots of a large mass of high carbon steels. The purpose of the invention is to increase productivity by reducing rejects. The method consists in heating the ingot to a deformation temperature at 800-870 ° C, and rolling to the intermediate section is completed at a temperature not lower. Rolling to the required size is performed with a single crimp on the side of the roll 10-11%. The method makes it possible to reduce the number of defects by 1.1-1.5 times. C tab. in SS
Description
Изобретение относитс к прокатному производству, а именно к получению заготовок из слитков большой массы высокоуглеродистых сталей.The invention relates to rolling production, in particular to the production of blanks from ingots of a large mass of high carbon steels.
Цель изобретени - повышение про- изводительности за счет снижени расхода металла на прокат и брака.The purpose of the invention is to increase productivity by reducing the consumption of metal for rolling and scrap.
Пример. В конвертерном цехе провод т приготовление слитков (вы- плавку, разливку и кристаллизацию) стали марки 60ПП.Example. In the converter shop, ingots were prepared (melting, casting and crystallization) of 60PP steel.
Дл получени раската промежуточного сечени слитки массой 11,65 т каждый нагревают в нагревательных колодцах обжимного цеха с 800-870 до 1250-1280°С в течение 8-8,5 ч перед выдачей слитков из нагревательных ко- , лодцев. Затем на блюминге 1300 осуществл ют прокатку слитка на проме- жуточное сечение (350x350 мм) по режиму обжатий до суммарного обжати 66% по одной стороне слитка и 62% - по другой. Деформацию в первых проходах провод т с обжатием 27% по од- ной и 25% по Другой стороне слитка при последующих обжати х по сторонам 20 и 19% от суммарного обжати по стороне соответственно, после че35To obtain intermediate cross section, ingots with a mass of 11.65 tons are each heated in the heating wells of the blooming shop from 800-870 to 1250-1280 ° C for 8-8.5 hours before issuing the ingots from the heating vessels. Then, on blooming 1300, the ingot was rolled to an intermediate section (350x350 mm) according to the reduction mode to a total reduction of 66% on one side of the ingot and 62% on the other side. The deformation in the first passes is carried out with a reduction of 27% on one and 25% on the other side of the ingot with subsequent reductions on the sides of 20 and 19% of the total reduction on the side, respectively, after 35
го измен ют положение раската в ли- 30 НИИ прокатки путем кантовки на 90 .против часовой стрелки по ходу раската и производ т окончательную прокатку на требуемый размер (150x200 мм) при единичных обжати х 10-11% от суммарного обжати по стороне.They change the position of the roll in the rolling research institute by turning it 90 degrees counterclockwise in the course of the roll and perform the final rolling to the required size (150x200 mm) with single swaths of 10-11% of the total side swaging.
Дл получени сравнительных данных по эффективности предлагаемого способа провод т обработку этих же сталей и по известному способу.To obtain comparative data on the effectiveness of the proposed method, the processing of the same steels and by a known method is carried out.
Критерием оценки эффективности предлагаемого способа выбирают количество брака по рвани и трещинам, выраженное в процентах относительноThe criterion for evaluating the effectiveness of the proposed method, choose the number of defects for tearing and cracks, expressed as a percentage relative to
стабилизации структуры металла слитки массой 10-12 т высокоуглеродистых марок сталей необходимо охлаждать до 800-870 С. С другой стороны охлаждение слитков высокоуглеродистых сталей после кристаллизации до температур ниже 800 С, а затем нагревание -их до температуры прокатки экономически нецелесообразно, так как это требует дополнительного расхода газа и времени, что удорожает производство заготовок из высокоуглеро- . дистых сталей и снижает производи- тельность печей. Дл слитков большой массы характерен перепад температур при охлаждении между центром и поверхностью до 150-200 0. Кроме того, наличие высоких структурных напр жений у высокоуглеродистых сталей требует более низкой скорости нагрева. Поэтому дл выравнивани температуры по всему объему и уменьшени структурных и тепловых напр жений слитки перед деформацией необходимо нагревать в течение не менее 8 ч. Увеличение времени нагрева слитков под прокатку выше 8,5 ч приводит к росту зерен аустенита, что снижает технологическую пластичность сталей (способность их к пластической деформации) . Кроме того, увеличение времени нагрева приводит к дополнительному расходу газа и снижению производительности печей.In order to stabilize the metal structure, ingots weighing 10-12 tons of high carbon steels must be cooled to 800-870 C. On the other hand, cooling of ingots of high carbon steels after crystallization to temperatures below 800 ° C and then heating them to a rolling temperature is not economically feasible, since it requires additional gas consumption and time, which increases the cost of producing high-carbon blanks. It also reduces the productivity of furnaces. For ingots of large mass, temperature differences during cooling between the center and the surface to 150-200 0 are characteristic. In addition, the presence of high structural stresses in high carbon steels requires a lower heating rate. Therefore, to equalize the temperature throughout the volume and reduce structural and thermal stresses, ingots must be heated for at least 8 hours before deformation. Increasing the heating time of the ingots for rolling above 8.5 hours leads to the growth of austenite grains, which reduces the technological ductility of the steel them to plastic deformation). In addition, an increase in heating time leads to additional gas consumption and reduced productivity of the furnaces.
Известно, что высокоуглеродистые стали имеют низкую температуру перехода в твердо-жидкое состо ние (температуру солидус), что обеспе- 4Q чивает их высокую чувствительность к перегреву и пережогу. Поэтому дл исключени влений перегрева и пережога слитки высокоуглеродистых марок сталей необходимо прогревать до темвыплавл емого металла и расход метал-45 пературы не выше 1280 с. С другойIt is known that high carbon steels have a low transition temperature to the solid-liquid state (solidus temperature), which ensures their high sensitivity to overheating and burn-through. Therefore, to avoid overheating and burnout, ingots of high carbon steel grades need to be heated to the metal to be melted and the consumption of metal 45 is no higher than 1280 s. With another
ла на прокат в килограммах на однуla rental in kilograms per one
тонну годного проката.tonne of good rolled.
стороны выдача слитков под прокатку с температурой ниже 1250 С не позвоРезультаты испытаний предлагаемого способа в сравнении с известным приведены в таблице, из данных которой видно, что при получении заготовки из высокоуглеродистых сталей предлагаемым способом количество брака уменьшаетс в 1,1-1,15 раз, а расход металла на прокат сокращаетс на 15-25 кг на тонну годного проката по сравнению с известньм.hand delivery of ingots for rolling with a temperature below 1250 ° C do not allow the test results of the proposed method in comparison with the known are given in the table, from the data which shows that when producing a billet of high carbon steels by the proposed method, the reject amount decreases by 1.1-1.15 times, and the metal consumption for rolling is reduced by 15–25 kg per ton of good rolled steel compared to limestone.
Установлено, что дл полного прохождени процесса кристаллизации иIt has been established that in order to complete the crystallization process and
стабилизации структуры металла слитки массой 10-12 т высокоуглеродистых марок сталей необходимо охлаждать до 800-870 С. С другой стороны охлаждение слитков высокоуглеродистых сталей после кристаллизации до температур ниже 800 С, а затем нагревание -их до температуры прокатки экономически нецелесообразно, так как это требует дополнительного расхода газа и времени, что удорожает производство заготовок из высокоуглеро- дистых сталей и снижает производи- тельность печей. Дл слитков большой массы характерен перепад температур при охлаждении между центром и поверхностью до 150-200 0. Кроме того, наличие высоких структурных напр жений у высокоуглеродистых сталей требует более низкой скорости нагрева. Поэтому дл выравнивани температуры по всему объему и уменьшени структурных и тепловых напр жений слитки перед деформацией необходимо нагревать в течение не менее 8 ч. Увеличение времени нагрева слитков под прокатку выше 8,5 ч приводит к росту зерен аустенита, что снижает технологическую пластичность сталей (способность их к пластической деформации) . Кроме того, увеличение времени нагрева приводит к дополнительному расходу газа и снижению производительности печей.In order to stabilize the metal structure, ingots weighing 10-12 tons of high carbon steels must be cooled to 800-870 ° C. additional gas consumption and time, which increases the cost of producing blanks from high carbon steels and reduces the productivity of furnaces. For ingots of large mass, temperature differences during cooling between the center and the surface to 150-200 0 are characteristic. In addition, the presence of high structural stresses in high carbon steels requires a lower heating rate. Therefore, to equalize the temperature throughout the volume and reduce structural and thermal stresses, the ingots must be heated for at least 8 hours before deformation. them to plastic deformation). In addition, an increase in heating time leads to additional gas consumption and reduced productivity of the furnaces.
стороны выдача слитков под прокатку с температурой ниже 1250 С не позвол ет получить раскат промежуточного сечени с температурой не нижеhand delivery of ingots for rolling with a temperature below 1250 C does not allow to obtain a roll of an intermediate section with a temperature not lower than
5Q 1100 С, что приводит к ухудшению качества заготовки за счет возникновени больших деформационных напр жений , привод щих к нарушеник сплошности металла. Кроме того, понижение5Q 1100 ° C, which leads to a deterioration in the quality of the workpiece due to the occurrence of large deformation stresses leading to a discontinuity of the metal. In addition, lowering
55 температуры дл высокоуглеродистых сталей сопровождаетс возрастанием сопротивлени пластической деформации , т.е. увеличиваетс нагрузка на валки. Поэтому дл исключени быст3131504255 temperatures for high carbon steels are accompanied by an increase in resistance to plastic deformation, i.e. load on rolls increases. Therefore, to exclude fast
ого выхода валков из стро раскатof the rolls exit
щ м ж к 5 2 т п и лu m m to 5 2 t p and l
промежуточного сечени должен иметь температуру не ниже 1100°С.intermediate section should have a temperature not lower than 1100 ° C.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864002582A SU1315042A1 (en) | 1986-01-06 | 1986-01-06 | Method of producing a billet from high-carbon steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864002582A SU1315042A1 (en) | 1986-01-06 | 1986-01-06 | Method of producing a billet from high-carbon steel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1315042A1 true SU1315042A1 (en) | 1987-06-07 |
Family
ID=21214522
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU864002582A SU1315042A1 (en) | 1986-01-06 | 1986-01-06 | Method of producing a billet from high-carbon steel |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1315042A1 (en) |
-
1986
- 1986-01-06 SU SU864002582A patent/SU1315042A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 833334, кл. В 21 В 3/00, 1979. Авторское свидетельство СССР № 1238820, кл. В 21 В 3/00, 1984. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN109338236B (en) | Easily-welded carbon structural steel based on thin strip casting and rolling and manufacturing method thereof | |
CN112375949A (en) | Heat treatment process of high-strength 7-series aluminum alloy sheet for vehicle body | |
US20070062618A1 (en) | Aluminum alloy plate excellent in press formability and continuous resistance spot weldability and method for production thereof | |
JPH11293363A (en) | Manufacture of aluminum alloy for automobile member, and automobile member obtained thereby | |
SU1315042A1 (en) | Method of producing a billet from high-carbon steel | |
US4051887A (en) | Process for producing sheets and strip of zinc-copper-titanium alloy | |
US20040149360A1 (en) | Steel for mechanical construction, method of hot-shaping of a part from this steel, and part thus obtained | |
JP7432352B2 (en) | Aluminum alloy plate for cap material and its manufacturing method | |
CN110938771A (en) | Hot-rolled steel plate for wheel with tensile strength of 630MPa and manufacturing method thereof | |
CN112538599B (en) | Preparation method of 650 MPa-grade ultrahigh-strength aluminum alloy thin strip | |
CA1043674A (en) | Method of producing soft thin steel sheet by continuous annealing | |
JPH08104961A (en) | Production of hot rolled sheet of pure titanium for industry | |
CN113652601A (en) | High-speed wire threaded steel with small strength fluctuation difference in same circle and surface oxidized iron sheet thickness of more than 10 mu m and production method thereof | |
JPH06256916A (en) | Production of aluminum alloy sheet | |
JPS6135249B2 (en) | ||
SU1567649A1 (en) | Method of producing semifinished product from high-carbon steels | |
SU1238820A1 (en) | Method of making a blank from structural steel | |
SU1423427A1 (en) | Method of producing a billet | |
KR102325472B1 (en) | Hot rolled steel sheet having excellent hole expansion property and method of manufacturing the same | |
KR100328020B1 (en) | Method for manufacturing hot rolled steel sheet for structure by mini mill process | |
SU1340840A1 (en) | Method of producing billets from rimmed and semikilled grades of steel | |
JPS62207544A (en) | Production of rolling material for long product by continuous casting | |
CN115896594B (en) | High-strength and high-toughness H13 die steel for aluminum extrusion and preparation method thereof | |
SU1187896A1 (en) | Method of producing billets of steel with increased sulfur content | |
Cartmell et al. | Hot rolling of sheet and strip: aluminium and aluminium alloys |