SU1310433A1

SU1310433A1 - Способ нейтрализации конечного шлака

Info

Publication number: SU1310433A1
Application number: SU853954481A
Authority: SU
Inventors: Анатолий Васильевич Гребенюков; Евгений Александрович Подгородецкий; Валентин Арсентьевич Куличенко; Геннадий Васильевич Горлов; Владимир Алексеевич Митько; Анатолий Иванович Мастицкий; Сергей Павлович Терзиян
Original assignee: Запорожский Металлургический Комбинат Им.Орджоникидзе
Priority date: 1985-09-20
Filing date: 1985-09-20
Publication date: 1987-05-15

Abstract

Изобретение относитс .к области черной металлургии и,в частности,может быть использовано при выплавке стали в мартеновских и двухванных сталеплавильных агрегатах. Целью изобретени вл етс повышение стойкости футеровки сталеплавильного ковша . Поставленна цель достигаетс за счет повышени основности и в зкости шлака при одновременном снижении его окисленноеТИ и температуры, Что обеспечиваетс в результате двухэтапного ввода раскисл кщих материалов в печь за 5-10 мин до выпуска металла и в ковш. В печь присаживают отходы производства вторичного алюмини . Количество отходов составл ет 1-4 кг/т стали. Кроме того, в ковш во врем вьтуска шлака ввод т смесь отходов производства вторичного алюмини и доломита в соотнс пенин I: (0,2-2,0) с общим расходом 2-8 кг/т стали, причем 60-80% смеси ввод т в ковш в начале , а 20-40% - в конце выпуска шлака из печи. Это позвол ет увеличить стойкость футеровки сталеплавильных ковшей на 47,7-52,3%. 3 табл. а S (/ СО 4 СО 00

Description

ш

Изобретение относитс к черной металлургии и может быть использовано при выплавке стали в мартеновских печах и двухванных сталеплавильных агрегатах.

Цель изобретени - повышение стой кости футеровки сталеразливочного ковша.

Основными факторами, определ ющими износ футеровки, вл ютс основность печного шлака, содержание в Нем окислов железа, в зкость и температура шлака в ковше.

Уравнение регрессии следующее:

И 14,8-7,6B+0,94(FeO) -18,6N +

+ 0,001Т,(1)

г 0,89, где И - износ футеровки;

В - основность конечного шлака; FeO - содержание в шлаке окислов

железа, %;

N - в зкость шлака. Па-с; Т - температура шлака, С. Таким образом, дл увеличени стой- г кости футеровки ковша (снижени скорости ее износа) необходимо повысить основность и в зкость шлака при одновременном снижении его окисленнос- ти и температуры. Предлагаемый способ

13104332

нейтрализации печного шлака позвол ет осуществить необходимый комплекс воздействий на шлак и повысить стойкость футеровки ковша.

Присадка в сталеплавильный агрегат отходов производства вторичного алюмини , содержащих 8-30% металлического алюмини и 50-65% глинозема, позвол ет снизить окисленность всей массы печного шлака перед выпуском, причем присадка отходов производства . вторичного алюмини менее чем за 5 мин до выпуска неэффективна вследствие того, что процесс растворени присадки в печном шлаке не успевает достичь своего завершени до начала

15

20

30

выпуска, а присадка отходов более чем за 10 мин до выпуска приводит к возникновению вторичного окислени шлака , что делает ее нецелесообразной. При расходе отходов менее 1 кг/т стали не достигаетс эффекта снижени окисленности шпака, а при расходе более 4 кг/т снижаетс в зкость шлака. В табл. 1 приведены результаты опытных плавок в 500 т мартеновской печи с присадкой отходов производства вторичного алюмини в различные периоды доводки и с различными расходами.

Содержание FeO в шлаке перед выпуском (числитель) и в зкость шлака. Па-с (знаменатель)

Из данных, приведенных в табл. I, до вьшуска с расходом 1-4 кг/т ста- следует, что минимальна окисленность 55 . шлака при сохранении на неизменном

Повьш1ение в зкости шлака в сталеуровне его в зкости, обеспечиваетс при вводе отходов производства вторичного алюмини в агрегат за 5-10 мин

Таблица Г

вьшуска с расходом 1-4 кг/т ста-

Повьш1ение в зкости шлака в сталеплавильном агрегате нежелательно,

так как в этом случае увеличиваетс продолжительность выпуска шлака, что

снижает производительность агрегата, поэтому это осуществл етс в ковше.

Нейтрализацию шлака в ковше производ т комплексным методом, включающим дальнейшее снижение окисленности, 5 происходит снижение температуры агрегатного шлака и дальнейшее повьппение его в зкости.

повьш1ение. основности и в зкости, снижение температуры шлака. Данный комплекс воздействий реализуетс за-счет того, что в ковш ввод т смесь отходов производства вторичного алюмини и доломита. При этом алюминий, содержащийс в отходах, восстанавливает окислы железа, содержащиес в аг40

Максимальный эффект нейтрализации шлака достигаетс при применении смеси , состо щей иэ отходов производства вторичного алюмини и доломита при соотношении ингредиентов 1:(О,2-2,0). Подстановка полученных значений в уравнении (1) показывает, что износ футеровки при этом соотношении минимален .

При расходе смеси менее 2 кг/т стали не достигаетс снижени износа футеровки, а при расходе более 8 кг/т стали дальнейшего улучшени параметров , обеспечивающих стойкость футе- ррвки, не происходит, что делает увеличение расходов более 8 кг/т нецелесообразным . Присадка смеси в ковш нецелесообразна в два приема, что обеспечивает на первом этапе нейтра- лизацию эрозионного воздействи всей массы агрегатного шлака, перетекающего в шлаковую чашу через стале- разливочный ковш, а на втором этапе

.

из13104334

регатном пшаке, повъта его в зкость и снижа окисленность, глинозем отходов частично раствор ет доломит, повьша основность шлака, при этом

происходит снижение температуры агре

гатного шлака и дальнейшее повьппение его в зкости.

Количественные характеристики примен емой смеси были определены в процессе лабораторного эксперимента, результаты которого приведены в табл. 2.

п Таблица2:

0

окончательную нейтрализацию шлака, остающегос в ковше во врем разливки плавки. При этом ввод на первом этапе, в начале выпуска шлака, менее 60% смеси приводит к тому, что износ футеровки возрастает вследствие недостаточного нейтрализующего эффекта присадка малой массы, а при вводе более 80% возрастает износ футеровки во врем вьщержки металла в ковше и разливки стали вследствие недостаточного количества смеси дл нейтрализации конечного шлака, остающегос в ковше. Кроме того, экспериментальные данные, полученные при выпуске стали из двухванного сталеплавильного агрегата 2x250 т, показали, что при распределении смеси 60-80% на первом этапе и 20-40% на втором достигаетс оптимальное с точки зрени стойкости футеровки соотношение ме аду активностью , массой, временем пребывани в ковше агрегатного шлака и распределением смеси по периодам (см. табл. 3).

13104336

Таблица 3 Износ футеровки ковша за один налив (мм).

Следовательно, при расходе смеси на нейтрализацию шлака в ковше 2- 8 кг/т стали и ее распределении по этапам обеспечиваетс максимальна стойкость футеровки ковшей, достигающа при применении футеровки из шамотного кирпича 12-14 наливов без промежуточного торкретировани или ре;- монта.

Пример 1 . Сталь марки ЗКП выплавл ли в двухванном сталеплавильном агрегате 2x250 т. Продувку производили кислородом через сводовые фурмы с интенсивностью 6200 . Содержание углерода в металле в конце продувки составл ло 0,06%, содержание FeO в шлаке 36,2%. За 5 мин до выпуска плавки в ванну присаживали 0,25 т (1 кг/т) отходы производства вторичного алюмини . При этом к началу выпуска содержание FeO в шлаке снизилось до 22,8%, в начале выпуска шлака в ковш присаживали 0,36 т смеси (1,4 кг/т), состо щей из 0,3 т отходов производства вторичного алюмини и 0,06 т доломита (соотношение 1:0.,2 в конце выпуска шлака из агрегата в ковш присаживали 0,15 т смеси того

же состава, при этом температура тпа- ка снизилась с 1620 до 1580 с, содержание FeO в шлаке составило 8,2%,, износ футеровки, измеренный по шлаковому по су после разливки плавки, не превьштал 8 мм. Снижение активности шлака, кроме того, привело к увеличению степени усвоени :марганца из ферромарганца с 72 до 86%.

5

Q

0

45

50

55

Пример 2. Сталь марки ЗКП выплавл ли в тех же услови х, что и в примере 1. Содержание углерода в металле в конце продувки составл ло 0,07%, содержание FeO в шлаке 24,2%. За 7 мин до-выпуска плавки в агрегат присаживали 0,5 т (2 кг/т) отходов производства вторичного алюмини , при этом содержание FeO в шлаке снизилось до 16,5%. После схода металла на шлак присалсивали 1,25 т смеси (5 кг/т), состо щей из 0,625 т отходов производства вторичного алюмини и 0,625 т доломита (соотношение 1:1), причем 0,875 т смеси (70%) было введено в начале, а остальна ее часть в конце вьшуска шлака. Содержание FeO в шлаке, отобранном из ковша пос-- ле разливки, составл ло 8,2%, основность шлака повысилась по сравнению с основностью перед выпуском на 0,4 ед, усвоение марганца из ферромарганца 85%, износ футеровки 7,5 мм.

Пример 3. Сталь марки ЗКП выплавл ли в- тех же услови х, что и в примерах 1 и 2. Содержание углерода перед выпуском составл ло 0,05%, содержание FeO в шлаке 38%, основность шлака 2,2. За 10 мин до выпуска в ванну присаживали 1,0 т отходов производства вторичного алюмини , при этом содержание FeO в ш.паке снизилось до 18%. После схода плавки на шлак в ковше присаживали 2 т смеси (8 кг/т), состо ш;ей из 0,61 т шлака производства вторичного алюмини и

71310433

0,133 т доломита (соотношение 1:2), причем 1,6 т смеси (80%) присаживали в начале, а 0,4 т смеси (20%) в конце выпуска шлака. Содержание FeO в ковшевом шлаке составило 8,2%, основи

ность шлака повысилась до 2,7, температура шлака снизилась с 1610 до , усвоение марганца из ферромарганца 86%, износ футеровки 8,2 мм.

Использование предлагаемого способа нейтрализации конечного шлака позвол ет сократить износ футеровки сталеразливочного ковша с 16,6- 18,4 мм за один налив до 8,2 мм, что 5 чем 60-80% смеси ввод т в ковш в на- в итоге дает увеличение стойкости фу- чале, а 20-40% - в конце выпуска шла- теровки ковшей на 47,7-52,3%.ка из печи.

Способ нейтрализации конечного шпа ка, включающий ввод раскисл к цих ма териалов в печь за 5-10 мии до выпуска металла в ковш, отличающийс тем, что, с целью повышени стойкости футеровки сталеразли- вочного ковша, в печь ввод т отходы производства вторичного алюмини в i количестве 1-4 кг/т стали, а в ковш во врем выпуска шлака - смесь отходов производства вторичного алюмини и доломита в соотношении 1:(О,2-2,0) с расходом 2-8 кг/т стали, при8

O

5 чем 60-80% смеси ввод т в ковш в на- чале, а 20-40% - в конце выпуска шла- ка из печи.

Claims

Формула изобретени

Способ нейтрализации конечного шпака , включающий ввод раскисл к цих ма териалов в печь за 5-10 мии до выпуска металла в ковш, отличающийс тем, что, с целью повышени стойкости футеровки сталеразли- вочного ковша, в печь ввод т отходы производства вторичного алюмини в i количестве 1-4 кг/т стали, а в ковш во врем выпуска шлака - смесь отходов производства вторичного алюмини и доломита в соотношении 1:(О,2-2,0) с расходом 2-8 кг/т стали, при