SU1271635A1

SU1271635A1 - Method and apparatus for continuous casting of bimetallic billets

Info

Publication number: SU1271635A1
Application number: SU833674006A
Authority: SU
Inventors: Валерий Иванович Уманец; Владимир Ильич Лебедев; Дмитрий Петрович Евтеев; Валерий Михайлович Паршин; Василий Васильевич Поляков; Владимир Григорьевич Мизин; Виктор Порфирьевич Симонов; Евгений Нектарьевич Ивашина; Юрий Федорович Дорошев; Валерий Сергеевич СОЛОВЬЕВ; Анатолий Георгиевич Ситнов
Original assignee: Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина; Научно-производственное объединение "Тулачермет"
Priority date: 1983-12-26
Filing date: 1983-12-26
Publication date: 1986-11-23

Abstract

. 1, Способ непрёрьтного лить биметаллических слитков, включающий подачу различных металлов через погружные стаканы в кристаллизатор с образованием центральной и периферийной зон слитка и регулирование расходов обоих металлов, отличающийс тем, что, с целью улучшени качества биметаллических слитков. регулирование расходов металлов при поддержании их суммарного расхода посто нным осуществл ют в зависимости от изменени суммарного содержани углерода в обоих металлах, при этом расход металла, образующего периферийную зону слитка, измен ют пр мопропорционально изменению суммарного содержани углерода, а расход металла, образующего центральную зону , измен ют обратно пропорционально этой величине. 2. Устройство дл непрерывного лить биметаллических слитков, содержащее кристаллизатор с установленной в нем с зазором чашеобразной перегородкой с боковыми стенками и погсл ружные стаканы, на одном из которых с закреплена перегородка, отличающеес тем, что, с целью улучшени качества биметаллических слитков , нарзгжна поверхность стенок перегородки выполнена конусной книзу под to углом длиной 0,05-0,3 длины ; кристаллизатора,при этом зазор между наружной поверхностью стенок перегоО ) родки в верхней части и кристаллизатосо ел ром составл ет 0,1-0,3 ширины его рабочей полости.. 1, Method of non-return casting of bimetallic ingots, including feeding various metals through immersion cups into the mold with the formation of the central and peripheral zones of the ingot and controlling the flow rates of both metals, characterized in that, with the aim of improving the quality of bimetallic ingots. controlling the consumption of metals while maintaining their total consumption constant is carried out depending on the change in the total carbon content in both metals, while the consumption of the metal forming the peripheral zone of the ingot changes in direct proportion to the change in the total carbon content, and the consumption of the metal forming the central zone, is inversely proportional to this value. 2. A device for continuous casting of bimetallic ingots, containing a mold with a cup-shaped partition installed with a gap with side walls and bucket glasses, one of which has a partition fixed, characterized in that, in order to improve the quality of bimetallic ingots, the surface of the walls is fixed the partitions are made conical downwards to the angle of length 0.05-0.3 length; mold, while the gap between the outer surface of the walls of the warp in the upper part and the mold is 0.1-0.3 the width of its working cavity.

Description

Изобретение относитс к металлур гии , конкретно к непрерывному литью биметаллических слитков. Известен способ непрерывного лить биметаллических слитков,, включающий подачу различньк металлов и стальной ленты дл предотвращени их смешивани в кристаллизатор, и устройство дл его осуществлени 1. Недостатком известных способа и устройства вл етс невозможность получени биметаллических слитков, сердцевина которых из одного металла была бы окружена другим металлом. Кроме того, подаваема в кристаллизатор лента должна пройти сложную и длительную подготовку в виде обезжиривани , промьшки и т.д., что усложн ет процесс разливки. Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ непрерывного лить биметаллических слитков, включающий подачу различных металлов через погружные стаканы в кристаллизатор с , образованием центральной и периферий ной зон слитка и регулирование расходов обоих металлов. Способ непрерывного лить биметал лических слитков осуществл етс в устройстве, содержащем кристаллизатор с установленной в нем с зазором чашеобразной перегородкой с боковыми стенками и погружные стаканы, на одном из которых закреплена перегородка 2. Недостатком известного способа и устройства вл етс неудовлетворительное качество непрерывнолитых слитков. Это объ сн етс плохой свариваемостью различных металлов вслед ствие малой зоны смешивани металлов или зоной их двухфазного состо ни . Последнее объ сн етс посто нством зазора между юбкой горизонтальной пластины и рабочими стенками кристал лизатора, а также посто нством расхода металлов. В результате происходит расслоение биметаллических слитков при дальнейшем переделе, что вызывает брак готовой металлопродукции Качество сварки и сцеплени различных металлов в услови х разливки биметаллических слитков завис т от величины и степени развити двухфаз ного состо ни различных металлов. При зтом параметры двухфазного сост ни определ ютс химсоставом каждо го металла, в первую очередь содеранием углерода. Содержание углерода в стали определ ет развитие двухфазной зоны в процессе кристаллизации . При этом увеличение содержани углерода приводит к увеличению ширины двухфазной зоны на фронте кристаллизации каждой марки стали. Дл повышени качества соединени фронтов кристаллизации двух сталей необходимо изменить расход каждой из них в зависимости от содержани углерода. При зтом по вл етс возможность измен ть величину зоны смешивани двух металлов в зазоре между юбкой горизонтальной пластины и рабочими стенками кристаллизатора. Дл более эффективного смешивани металлов необходимо выполнить юбку конусной и определенной длины. Целью изобретени вл етс улучшение качества биметаллических слитков . Цель достигаетс тем, что согласно способу непрерьшного лить биметаллических слитков, включающему подачу различных металлов через погружные стаканы в кристаллизатор с образованием центральной и периферийной зон слитка и регулирование расходов обоих металлов, регулирование расходов металлов при поддержании их суммарного расхода посто нным осуществл ют в зависимости от изменени суммарного содержани углерода в обоих металлах, при зтом расход металла, образующего периферийную зону слитка, измен ют пр мо пропорционально изменению суммарного содержани углерода , а расход металла, образующего центральную зону, измен ют обратно пропорционально этой величине. В устройстве дл непрерывного лить биметаллических слитков, содержащее кристаллизатор с установленной в нем с зазором чашеобразной перегородкой с боковыми стенками и погружные стаканы,, на одном из которых закреплена перегородка, наружна поверхность стенок перегородки выполнена конусной книзу под углом 515 и длиной 0,05-0,3 длины кристаллизатора , при этом зазор между наружной поверхность стенок перегородки в верхней части и кристаллизатором составл ет 0,1-0,3 ширины его рабочей полости. Улучшение качества биметаллических слитков происходит вследствие достаточного развити зоны двухфазного состо ни металлов независимо от их хи.мсостава и содержани углерода в каждом из металлов. При этом зона соединени двух металлов имеет относительно большую толщину, соста которой вл етс смесью двух металлов . В результате не происходит рас слоение биметаллических слитков, сокращаетс брак готовой металлопро дукции . Обратно пропорциональна зависимость величины изменени расхода ка дого из металлов в зависимости от суммарного содержани углерода в каждом из металлов объ сн етс зако номерност ми кристаллизации металлов . При увеличении содержани в стали углерода увеличиваетс ширина двухфазной зоны на фронте кристаллизации , что позвол ет снизить ве личину изменени расхода ка одого из металлов при условии соблюдени их хорошего сцеплени . Изменение расхо дов металлов проводитс при изменении химсостава каждого из металлов по ходу непрерывной разливки биметаллических слитков. Выполнение наружной поверхности боковых стенок чашеобразной перегородки под углом 5-15° к вертикали объ сн етс необходимостью изменени объема зоны смешивани двух металлов посредством подъема и опускани границы разделов металлов по высоте на длине юбки. При больших значени х образовываетс относительно широка зона смешанного участка из двух металлов, что приводит к ухудшению механических свойств биметаллического слитка. При меньших значени х не образовываетс достаточно широка зона двухфазного состо ни двух металлов, что приводит к рассл ению биметаллических слитков. Указанный диапазон устанавливают в пр мо пропорциональной зависимости от суммарного содержани углерода в каждом из металлов. Диапазон длины стенок по перегородке в виде юбки в пределах 0,05 0,3 длины кристаллизатора объ сн ет с услови ми смешивани двух металлов . При больших значени х зона сме шанного состава двух металлов имеет большую величину, что ухудшает механические свойства биметаллическог слитка. При меньших значени х зона двухфазного состо ни двух металлов недостаточна дл создани зоны смешанного состава необходимой величины , что приводит к расслоению биметаллического слитка. Указанный диапазон устанавливают в пр мо пропорциональной зависимости от суммарного содержани углерода. Изменение величины зазора между стенками перегородки и стенками кристаллизатора в пределах 0,1-0,3 ширины рабочей полости кристаллизатора объ сн етс услови ми протекани металла через зазор между юбкой и фронтом кристаллизации слитка . При больших значени х происходит интенсивное перемешивание обоих металлов , что вызывает образование относительно большой зоны смешанного металла, следствием чего вл етс ухудшение механических свойств биметаллического слитка. При меньших значени х возможно соединение тела юбки с фронтом кристаллизации поверхностного сло слитка. Указанный диапазон устанавливают в пр мо пропорциональной зависимости от суммарного содержани углерода в обоих металлах. На чертеже изображено устройство дл осуществлени способа непрерывного лить биметаллических слитков, продольный разрез. Устройство содержит промежуточный ковш 1 с перегородкой 2 и стопорами 3, в днище которого установлены удлиненные погружные стаканы 4 и 5, вход щие в рабочую полость кристаллизатора , образованную рабочими стенками 6, на стакане 5 закреплена чашеобразна перегородка 7, на торцах которой выполнены стенки 9, жидкие металлы 10 и 11, оболочки слитка 12 и 13, зона смешивани металлов 14. Способ непрерывного лить биметалических .слитков заключаетс в слеующем . Пример 1. В процессе непрерывной разливки в одну половину промежуточного ковша 1 с перегородкой 2 аливают сталь марки ст. 5с содеранием углерода 0,3%, а в другую поовину подают сталь марки ст. 1с соержанием углерода 0,1%. Расход меалла из половин промежуточного кова 1 регулируют при помощи стопоров . Из промежуточного ковша 1 металл 10 поступает в кристаллизатор по удлиненному стакану 4 под уровень металла . Металл 11 поступает в кристал лизатор по удлиненному стакану 5, на конце которого расположена чашеоб разна огнеупорна перегородка 7 с торцами 8, по периметру которых выполнены стенки 9, образующие юбку. Сечение рабочей полости кристаллизатора , образованное рабочими стенками 6, 300x2000 мм, длина кристаллизатора 1,0 м, рассто ние от верхнего тор ца кристаллизатора до уровн металла 10 100 мм,рассто ние от уровн металла 10 в кристаллизаторе до поверхности чашеобразной перегородки 7 300 мм. При суммарном количестве углерода в металле 10 и 11 0,4% устанавливают следующие параметры огнеупорной перегородки 7: угол наклона стенок 5 длина стенок составл ет 0,05 длины кристаллизатора или 50 мм, зазор по периметру между торцами 8 перегород ки 7 и рабочими стенками 6 кристаллизатора - 0,1 ширины рабочей полос кристаллизатора или 30 мм. В процессе непрерывной разливки из кристаллизатора выт гивают биметаллический слиток сечением 300 х X 2000 мм со скоростью 0,6 м/мин. Суммарный расход металла 10 и 11 из промежуточного ковша 1 2,52 т/мин. Биметаллический слиток состоит из периферийной зоны из стали марки ст. 5 и центральной зоны из стали марки ст. 1. Толщина периферийной зоны 50 мм. Весовой расход металла 10 0,92 т/мин, металла 11 1,6 т/мин Указанные расходы металлов 10 и 11 вьщержива:от посто нными в процессе непрерывной разливки. .Однако в тече ние разливки периодически провод т экспресс-анализ химсостава металлов в промежуточном ковше и определ ют суммарное количество в них углерода Содержание углерода может измен тьс от плавкик плавке при разливке одних и тех же марок стали, а также вследствие изменени химсостава по высоте сталеразливочного ковша. При уменьшении суммарного количества углерода в обоих металлах с 0,4 до 0,2 или на 0,2% уменьшаетс ширина двухфазной зоны на фронте кристаллизации оболочек слитка 12 и 13, что приводит к уменьшению зоны двухфазного смешанного состо ни об их металлов 10 и 11, Дл компенсаци уменьшени ширины двухфазной зоны на фронте кристаллизации оболочек слитка 12 и 13 увеличивают объем зоны двухфазного смешанного состо ни обоих металлов 10 и 11 посредством подъема границы их раздела в зоне 14 смешени вдоль длины стенок 9 на перегородке 7. Дл этого уменьшают расход металла 10 на 0,2% или на 0,0018 т/мин устанавливают расход металла 10 равным 0,918 т/мин. В то же врем увеличивают расход металла 11 на ту же величину или на 0,0018 т/мин и устанавливают расход металла 11 равным 1,602 т/мин. При зтом суммарный расход металла 10 и 11 оставл ют неизменным и равным 2,52 т/мин. При увеличении суммарного количества углерода в обоих металлах 10 и 11 с 0,4 до 0,6% или на 0,2% увеличиваетс ширина двухфазной зоны на фронте кристаллизации оболочек слитка 12 и 13, что приводит к увеличению зоны двухфазного смешанного состо ни обоих металлов 10 и 11. Дл компенсации увеличени ширины двухфазной зоны на фронте кристаллизации оболочек слитка 12 и 13 уменьшают объем зоны двухфазного смешанного состо ни обоих металлов 10 и 11 посредством опускани границы из раздела в зоне 14 смешивани вдоль длины стенок 9 на перегородке 7. Дл этого увеличивают расход металла 10 на 0,2% или на 0,0018 м/мин и устанавливают расход металла 10 равным 0,922 т/мин. В то же врем уменьшают расход металла 11 на ту же величину или на 0,0018 т/мин и устанавливают расход металла 11 равным 1,599 т/мин. При этом суммарный расход металла 10 и 11 оставл ют неизменным и равным 2,52 т/мин. При такой организации и параметрах подвода различных металлов в кристаллизатор развитие зоны двухфазного смешанного состо ни металлов обеспечивает прочное и надежное соединение оболочек биметаллического слитка, исключающее его расслой при дальнейшей прокатке. . Пример 2, В процессе непрерывной разливки в одну половину промежуточного ковша 1 с перегородкой 2 заливают сталь марки 60Г с содержанием углерода 0.,6%, а в другую по7The invention relates to metallurgy, specifically to the continuous casting of bimetallic ingots. The known method of continuous casting of bimetallic ingots, including feeding different metals and steel tapes to prevent their mixing into the mold, and a device for its implementation 1. A disadvantage of the known method and apparatus is the impossibility of obtaining bimetallic ingots, the core of which from one metal would be surrounded by another by metal. In addition, the ribbon fed to the mold must undergo a complex and lengthy preparation in the form of degreasing, polishing, etc., which complicates the casting process. The closest to the present invention is a method for continuous casting of bimetallic ingots, which includes feeding various metals through immersion cups into a mold, forming the central and peripheral zones of the ingot and controlling the flow rates of both metals. The method of continuous casting of bimetallic ingots is carried out in a device that contains a mold with a bowl-shaped partition with side walls installed in it and submersible cups, one of which has a partition 2 fixed. A disadvantage of the known method and apparatus is the unsatisfactory quality of continuously cast ingots. This is due to the poor weldability of various metals due to the small mixing zone of metals or the zone of their two-phase state. The latter is explained by the constant gap between the skirt of the horizontal plate and the working walls of the crystallizer, as well as by the consumption of metals. The result is the separation of bimetallic ingots during further processing, which causes the finished metal to be defective. The quality of welding and adhesion of various metals under the conditions of casting bimetallic ingots depends on the size and degree of development of the biphasic state of various metals. At the same time, the parameters of the two-phase composition are determined by the chemical composition of each metal, primarily the carbon content. The carbon content in steel determines the development of a two-phase zone during the crystallization process. An increase in the carbon content leads to an increase in the width of the two-phase zone at the crystallization front of each steel grade. To improve the quality of the connection of the crystallization fronts of two steels, it is necessary to change the consumption of each of them depending on the carbon content. In this case, it is possible to vary the size of the mixing zone of the two metals in the gap between the skirt of the horizontal plate and the working walls of the mold. For more efficient mixing of metals, it is necessary to make a skirt of a cone and a certain length. The aim of the invention is to improve the quality of bimetallic ingots. The goal is achieved by the method of continuous casting of bimetallic ingots, including feeding different metals through immersion cups into the mold with the formation of the central and peripheral zones of the ingot and controlling the costs of both metals, controlling the costs of metals while keeping their total consumption constant. total carbon content in both metals, with the consumption of the metal forming the peripheral zone of the ingot changing directly proportional to NIJ total carbon content, and the consumption of metal, forming the central zone, is varied inversely proportional to this value. In the device for continuous casting of bimetallic ingots, containing a mold with a cup-shaped partition installed with a gap with side walls and immersion cups, on one of which a partition is fixed, the outer surface of the partition walls is made conical downwards at an angle of 515 and 0.05-0 long , 3 lengths of the mold, while the gap between the outer surface of the walls of the partition in the upper part and the mold is 0.1-0.3 of the width of its working cavity. The improvement in the quality of bimetallic ingots occurs due to the sufficient development of the two-phase zone of metals, regardless of their chemical composition and carbon content in each of the metals. In this case, the joint zone of two metals has a relatively large thickness, the composition of which is a mixture of two metals. As a result, the separation of bimetallic ingots does not occur, the scrap of finished metal products is reduced. Inversely proportional to the dependence of the magnitude of the change in the flow rate of each of the metals, depending on the total carbon content in each of the metals, is explained by the crystallization patterns of the metals. With an increase in carbon content in steel, the width of the two-phase zone at the crystallization front increases, which makes it possible to reduce the change in the flow rate of each of the metals, provided that they adhere well. The change in the cost of metals is carried out with a change in the chemical composition of each of the metals during the continuous casting of bimetallic ingots. Making the outer surface of the side walls of the cup-like partition at an angle of 5-15 ° to the vertical is due to the need to change the volume of the mixing zone of the two metals by raising and lowering the boundary of the metal sections along the height of the skirt. At large values, a relatively wide zone of the mixed section of two metals is formed, which leads to a deterioration of the mechanical properties of the bimetallic ingot. At lower values, a rather wide zone of the two-phase state of the two metals is not formed, which leads to the separation of bimetallic ingots. This range is set in direct proportion to the total carbon content of each of the metals. The range of the length of the walls along the partition in the form of a skirt within 0.05–0.3 of the length of the mold is explained with the mixing conditions of the two metals. At high values, the zone of the mixed composition of two metals has a large value, which impairs the mechanical properties of the bimetallic ingot. At lower values, the two-phase zone of two metals is insufficient to create a zone of mixed composition of the required size, which leads to the separation of the bimetallic ingot. This range is set in direct proportion to the total carbon content. The change in the size of the gap between the walls of the partition and the walls of the mold in the range of 0.1-0.3 width of the working cavity of the mold is explained by the conditions of metal flow through the gap between the skirt and the crystallization front of the ingot. At high values, intensive mixing of both metals occurs, which causes the formation of a relatively large mixed metal zone, which results in deterioration of the mechanical properties of the bimetallic ingot. At lower values, the body of the skirt can be combined with the crystallization front of the surface layer of the ingot. This range is set in direct proportion to the total carbon content in both metals. The drawing shows a device for carrying out the method of continuous casting of bimetallic ingots, a longitudinal section. The device contains an intermediate bucket 1 with a partition 2 and stoppers 3, in the bottom of which are installed elongated immersion glasses 4 and 5, included in the working cavity of the mold formed by working walls 6, a bowl-shaped partition 7 is fixed on the glass 5, the ends of which have walls 9, liquid metals 10 and 11, the shells of the ingot 12 and 13, the mixing zone of the metals 14. The method of continuous casting of bimetal sieve is as follows. Example 1. In the process of continuous casting in one half of the tundish 1 with a partition 2, the steel of the st. 5 with carbon content of 0.3%, and in the other half serves steel grade steel. 1c carbon content of 0.1%. The consumption of metal from the halves of intermediate cod 1 is regulated by means of stoppers. From the tundish 1 metal 10 enters the mold through an elongated glass 4 under the metal level. Metal 11 enters the crystallizer through an elongated glass 5, at the end of which there is a bowl with a different refractory partition 7 with ends 8, along the perimeter of which walls 9 are formed, forming a skirt. The section of the working cavity of the mold formed by the working walls is 6, 300x2000 mm, the length of the mold is 1.0 m, the distance from the upper end of the mold to the metal level is 10,100 mm, the distance from the metal level 10 in the mold to the surface of the cup-shaped partition is 7,300 mm. When the total amount of carbon in the metal is 10 and 11 0.4%, the following parameters of the refractory partition 7 are set: the angle of inclination of the walls 5 is the length of the walls is 0.05 times the length of the mold or 50 mm, the gap around the perimeter between the ends 8 of the partitions 7 and the working walls 6 mold - 0.1 width of the working bands of the mold or 30 mm. In the process of continuous casting, a bimetallic ingot with a cross section of 300 x 2000 mm is drawn out from the crystallizer at a speed of 0.6 m / min. The total consumption of metal 10 and 11 from the tundish 1 2.52 t / min. A bimetallic ingot consists of a peripheral zone of steel grade Art. 5 and the central zone of steel grade Art. 1. The thickness of the peripheral zone 50 mm. Weight consumption of metal 10 0.92 t / min, metal 11 1.6 t / min. Specified consumption of metals 10 and 11 supra: from constant in the process of continuous casting. However, during the casting period, a rapid analysis of the chemical composition of the metals in the tundish is carried out and the total amount of carbon in them is determined. The carbon content can vary from melting by melting when casting the same steel grades and also due to changes in the chemical composition in the height of the casting bucket. When the total amount of carbon in both metals decreases from 0.4 to 0.2 or by 0.2%, the width of the two-phase zone at the crystallization front of ingot shells 12 and 13 decreases, which leads to a decrease in the two-phase mixed state zone of their metals 10 and 11 In order to compensate for the decrease in the width of the two-phase zone at the crystallization front of the ingot shells 12 and 13, the volume of the two-phase mixed state of both metals 10 and 11 is increased by raising their interface in the mixing zone 14 along the length of the walls 9 on the partition 7. To do this, reduce metal 10 move by 0.2% or 0.0018 m / min is set equal to 10, the metal flow rate of 0.918 m / min. At the same time, the consumption of metal 11 is increased by the same amount or by 0.0018 t / min and the consumption of metal 11 is set at 1.602 t / min. In this case, the total consumption of metal 10 and 11 is left unchanged and equal to 2.52 tons / min. With an increase in the total amount of carbon in both metals 10 and 11 from 0.4 to 0.6% or by 0.2%, the width of the two-phase zone at the crystallization front of the ingot shells 12 and 13 increases, which leads to an increase in the two-phase mixed state of both metals 10 and 11. To compensate for the increase in the width of the two-phase zone at the crystallization front of the ingot shells 12 and 13, reduce the volume of the two-phase mixed state of both metals 10 and 11 by lowering the boundary from the section in the mixing zone 14 along the length of the walls 9 on the partition 7. For this velichivayut metal flow 10 at 0.2% or 0.0018 m / min and metal flow rate is set equal to 0.922 10 m / min. At the same time, the consumption of metal 11 is reduced by the same amount or by 0.0018 t / min and the consumption of metal 11 is set at 1.599 t / min. In this case, the total consumption of metal 10 and 11 is left unchanged and equal to 2.52 t / min. With such an organization and parameters for supplying various metals to the crystallizer, the development of a two-phase mixed state of metals provides a durable and reliable connection of the shells of a bimetallic ingot, which excludes its separation during further rolling. . Example 2 In the process of continuous casting, 60G steel with a carbon content of 0., 6% is poured into one half of the tundish 1 with a partition 2, and the other with 7

Левину подают сталь марки ст. 5 с содержанием углерода 0,3%.Levin serves steel grade Art. 5 with a carbon content of 0.3%.

Сечение рабочей полости кристаллизатора 300x2000 мм. Остальные параметры кристаллизатора и процесса разливки те же, что и в примере 1.The cross section of the working cavity of the mold 300x2000 mm. The remaining parameters of the mold and the casting process are the same as in example 1.

При суммарном количестве углерода в обоих металлах 10 и 11 0,9% устанавливают следующие параметры о-тWhen the total amount of carbon in both metals is 10 and 11 0.9%, the following parameters are established:

неупорНОИ перегородки 7: угол наклона стенок 9 - 10, длина стенок составл ет 0,2 длины кристаллизатора или 200 мм, а зазор по периметру между торцами 8 перегородки 7 и рабочими стенками 6 кристаллизатора 0 ,2 ширины рабочей полости кристаллизатора или 60 мм.non-permeable septum 7: the angle of inclination of the walls 9 to 10, the length of the walls is 0.2 times the length of the mold or 200 mm, and the gap around the perimeter between the ends 8 of the partition 7 and the working walls 6 of the mold 0, 2 the width of the working cavity of the mold or 60 mm.

В процессе непрерывной разливки из кристаллизатора выт гивают биметаллический слиток сечение 300 х 2000 мм со скоростью 0,6 м/мин. Суммарньш расход металла 10 и 11 из промежуточного ковша 1 2,52 т/мин. Биметаллический слиток состоит из периферийной зоны из стали марки 60 Г и центральной зоны из стали марки Ст. 5. Толщина периферийной зоны 50 мм. Весовой расход металлаIn the process of continuous casting, a bimetallic ingot with a cross section of 300 x 2000 mm is drawn from the mold at a speed of 0.6 m / min. The total consumption of metal 10 and 11 from the tundish 1 2.52 t / min. Bimetallic ingot consists of a peripheral zone of steel grade 60 G and a central zone of steel grade Art. 5. The thickness of the peripheral zone 50 mm. Weight metal consumption

100,92 т/мин, металла 11 1,6 т/мин100.92 t / min, metal 11 1.6 t / min

В процессе разливки суммарное ко личество углерода в обоих металлах уменьшаетс с 0,9 до 0,5% или на 0,4%. При этом увеличивают объем зоны двухфазного смешанного состо ни обоих металлов 10 и 11 посредством подъема границы их раздела в зоне 14 смешивани вдоль длины стенок 9 на перегородке 7. Дл этого уменьшают расход металла 10 на 0,4% или на 0,0036 т/мин и устанавливают расход металла 10 равным 0,91 т/мин. В то же врем увеличивают расход металлаDuring the casting process, the total amount of carbon in both metals decreases from 0.9 to 0.5% or by 0.4%. At the same time, the volume of the two-phase mixed state of both metals 10 and 11 is increased by raising the boundary in the mixing zone 14 along the length of the walls 9 on the partition 7. To do this, reduce the consumption of metal 10 by 0.4% or by 0.0036 t / min and set the metal consumption 10 equal to 0.91 t / min At the same time, increase metal consumption

11на ту же величину или на 0,0036 т/мин и устанавливают расход металла 11 равным 1,603 т/мин. При зтом суммарный расход металла 10 и11 to the same value or 0.0036 t / min and set the consumption of metal 11 to 1.603 t / min. At this, the total consumption of metal is 10 and

11 оставл ют неизменным.11 is left unchanged.

При увеличении суммарного количества углерода в обоих металлах 10 и 11 с 0,9 до 1,3% или на 0,4% увеличиваетс ширина двухфазной зоны на фронте кристаллизации оболочек слитка 12 и 13, что приводит к увеличению зоны двухфазного смешанного состо ни обоих металлов 10 и 11. В этом случае увеличивают расход металла 10 на 0,4% или на 0,0036 т/мин и ус та ria вливают расход металла 10With an increase in the total amount of carbon in both metals 10 and 11 from 0.9 to 1.3% or by 0.4%, the width of the two-phase zone at the crystallization front of the ingot shells 12 and 13 increases, which leads to an increase in the two-phase mixed state of both metals 10 and 11. In this case, increase the consumption of metal 10 by 0.4% or by 0.0036 t / min and the consumption of metal 10

63586358

равным 0,924 т/мин. В то же врем уменьшают расход металла 11 на ту ж величину или на 0,0036 т/мин и устанавливают расход металла 11 равным 1,596 т/мик. При этом суммарный расход металла 10 и 11 оставл ют неизменным .equal to 0,924 t / min. At the same time, the metal consumption 11 is reduced by the same value or by 0.0036 t / min and the metal consumption 11 is set to 1.596 t / mic. At the same time, the total consumption of metal 10 and 11 is left unchanged.

При такой организащ1и и параметрах подвода различных металлов в кристаллизатор развитие зоны двухфазного смешанного состо ни металлов обеспечивает прочное и надежное соединение оболочек биметаллического слитк а, исключающее его расслой при дальнейшей прокатке.With such an organization and parameters for supplying various metals to the mold, the development of a two-phase mixed metal zone ensures a strong and reliable connection of the shells of a bimetallic ingot, which prevents its separation during further rolling.

Пример 3. В процессе непрерывной разливки .в одну половину промежуточного ковша 1 с перегородкой 2 заливают сталь марки VI3A с содержанием углерода 1,3%, а в другую половину подают сталь марки 60Н с содержанием углерода 0,6%.Example 3. In the process of continuous casting, VI3A steel with a carbon content of 1.3% is poured into one half of the tundish 1 with a partition 2, and 60H steel with a carbon content of 0.6% is fed into the other half.

При суммарном количестве углерода в металле 10 и 11 1,9% устанавливают следующие параметры огнеупорной перегородки 7: угол наклона стенок 15, длина стенок составл ет 0,3 длины кристаллизатора или 300 мм, а зазор по периметру между торцами 8 перегородки 7 и рабочими стенками кристаллизатора - 0,3 ширины рабочей полости кристаллизатора или 90, мм. В процессе непрерывной разливки из кристаллизатора выт гивают биметаллический слиток сечением 300 х X 2000 мм со скоростью 0,6 м/мин. Суммарный расход металла 10 и 11 из промежуточного ковша 1 2,52 т/мин. Биметаллический слиток состоит из периферийной зоны из стали VI3A и центральной зоны из стали марки 60Г. Толщина периферийной зоны 50 мм. Весовой расход металла 10 0,92 т/мин, металла 11 1,6 т/мин.When the total amount of carbon in the metal is 10 and 11 1.9%, the following parameters of the refractory partition 7 are set: the angle of inclination of the walls 15, the length of the walls is 0.3 crystallizer length or 300 mm, and the perimeter clearance between the ends 8 of the partition 7 and the working walls mold - 0.3 width of the working cavity of the mold or 90 mm. In the process of continuous casting, a bimetallic ingot with a cross section of 300 x 2000 mm is drawn out from the crystallizer at a speed of 0.6 m / min. The total consumption of metal 10 and 11 from the tundish 1 2.52 t / min. Bimetallic ingot consists of a peripheral zone of steel VI3A and a central zone of steel grade 60G. Peripheral zone thickness 50 mm. Weight consumption of metal 10 0.92 t / min, metal 11 1.6 t / min.

В процессе разливки суммарное количество углерода в обоих металлах уменьшаетс с 1,9 до 1,3% или на 0,6%. В этом случае увеличивают объем зоны двухфазного смешанного состо ни обоих металлов 10 и 11 посредством подъема границы их раздела в зоне 14 смешивани вдоль длины стенок 9 на перегородке 7. Дл этого уменьшают расход металла 10 на 0,6%During the casting process, the total amount of carbon in both metals decreases from 1.9 to 1.3% or by 0.6%. In this case, the volume of the two-phase mixed state of both metals 10 and 11 is increased by raising their interface in the mixing zone 14 along the length of the walls 9 on the partition 7. To do this, reduce the consumption of metal 10 by 0.6%

Claims

1. The method of continuous casting of bimetallic ingots, including the supply of various metals through immersion nozzles into the mold with the formation of the Central and peripheral zones of the ingot and the regulation of the consumption of both metals, characterized in that, in order to improve the quality of the bimetallic ingots, the regulation of metal consumption while maintaining their total consumption constant is carried out depending on changes in the total carbon content in both metals, while the flow rate of the metal forming the peripheral zone of the ingot, from enyayut directly proportional change in the total carbon content, and the consumption of metal, forming the central zone varies inversely to this value.

2. A device for continuous casting of bimetallic ingots, comprising a mold with a bowl-shaped partition installed therein with a side wall and immersion cups, on one of which a partition is fixed, characterized in that, in order to improve the quality of the bimetallic ingots, the outer surface of the partition walls is made conical downward at an angle of 5-15 ° and a length of 0.05-0.3 lengths; mold, while the gap between the outer surface of the walls of the walls in the upper part and the mold is 0.1-0.3 of the width of its working cavity.