SU1250587A1 - Method of heat treatment of chromium-molybdenum-vanadium steel - Google Patents
Method of heat treatment of chromium-molybdenum-vanadium steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1250587A1 SU1250587A1 SU843733265A SU3733265A SU1250587A1 SU 1250587 A1 SU1250587 A1 SU 1250587A1 SU 843733265 A SU843733265 A SU 843733265A SU 3733265 A SU3733265 A SU 3733265A SU 1250587 A1 SU1250587 A1 SU 1250587A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- heat treatment
- molybdenum
- chromium
- steel
- vanadium steel
- Prior art date
Links
Description
Н зстбретенис относитс к машнно- стро(мию, преимущественно энергети- чегкому, и может быть использовано при термической обработке деталей их хромомолибденованадиевых сталей, ра- ботающих при температурах 550-575°С.Hstbretenis refers to the motor vehicle (mission, mainly energy-efficient, and can be used in the heat treatment of parts of their chromium-molybdenum-vanadium steels operating at temperatures of 550-575 ° C.
Цель изобретени - повьппение прочности и ударной в зкости.The purpose of the invention is to increase strength and toughness.
С повышением температуры изотермической выдержки, т.е. с понижением степени переохлаждени измен етс механизм выделени карбидов от матричных до выделени на дефектах упаковки и на переползающих дислокаци х, что сопровожд.аетс укрупнением карбидных частиц (от 50 до 600 мкм) и резким понижением прочности стали. Матричные выделени дают наибольший эффект упрочнени стали.With an increase in the temperature of isothermal exposure, i.e. with a decrease in the degree of overcooling, the mechanism of carbide release from matrix to release on packaging defects and on creeping dislocations changes, which is accompanied by coarsening of carbide particles (from 50 to 600 microns) and a sharp decrease in the strength of steel. Matrix precipitates have the greatest effect on steel hardening.
Понижение же температуры изотермической выдержки ниже указанного интервала недопустимо, так как при этом в твердом растворе вместо кар- 61ОДОВ МеС формируетс карбид .Lowering the temperature of the isothermal holding below the specified interval is unacceptable, as in this case carbide is formed in the solid solution instead of the MeOD carbons.
При медленном охлаждении после изотермической выдержки часть углерода , несв завша с в период изотермической вьщержки в карбид МеС, идет а образование карбида .During slow cooling after isothermal holding, a part of carbon, which has not been used during the isothermal period to form MeC carbide, goes on to form carbide.
При отпуске происходит превращение цементита по реакции MejC- Me C так как в св зи с малым пересыщением твердого раствора термодинамически выгодно протекание именно этой реакции , зарождение же карбидов МеС прекращаетс и по вл етс возможность дл их коагул ции.During tempering, cementite is transformed by the MejC-Me C reaction, since, due to the low supersaturation of the solid solution, this reaction is thermodynamically advantageous, the generation of MeC carbides stops and it becomes possible for them to coagulate.
Закалка с 1220 С; нагрев до 1150 С, вьщ. 5 мин с пере- - носом в печь на 720 30 мин, дальнейшее охлаждение в масле (известный способ)Quenching from 1220 ° C; heating up to 1150 ° C; 5 minutes with transfer to the oven for 720 30 minutes, further cooling in oil (a known method)
Нагрел до 1000°С с переносом в печь на 640°С,выд. 10 ч охл. в масле с печью; отпуск ,Heated to 1000 ° C with transfer to the furnace at 640 ° C, ext. 10 h chilled in oil with a stove; vacation,
10ten
((
предлагаемьиoffers
способ)way)
762762
Ут еньшение плотности выделений при их коагул ции создает услови дл их постепенной перестройки, привод щей к понижению плотности дефектов в структуре, а следовательно к повышению ударной в зкости.The decrease in the density of precipitates during their coagulation creates conditions for their gradual reorganization, leading to a decrease in the density of defects in the structure and, consequently, to an increase in toughness.
Следует отметить, что превращение цементита (,Cj) в процессе отпуска также способствует увеличению ударной в зкости стали, так как при этом происходит освобождение дислокаций от блокирующих частиц, по вл етс возможность дл их переползани и взаимной аннигил ции.It should be noted that the transformation of cementite (, Cj) during the tempering process also increases the toughness of the steel, since this releases the dislocations from the blocking particles, and it is possible for them to creep and annihilate.
Температура отпуска должна быть достаточна дл коагул ции карбидов ванади , т.е. выше 660 С. Однако рекомендуетс проводить отпуск в интервале температур 660-720 С, так как выпе указанного интервала вследствие увеличени объема рекристаллизован- ного металла и укрупнение частиц МеС наблюдаетс уменьшение прочности стали по сравнению с известным способом термической обработки.The tempering temperature must be sufficient to coagulate vanadium carbides, i.e. above 660 C. However, it is recommended to conduct tempering in the temperature range of 660-720 C, since the above interval due to an increase in the volume of recrystallized metal and the enlargement of MeC particles, a decrease in the strength of steel compared with the known heat treatment method is observed.
Пример. Сталь химического состава 0,17 С; 2,9% Сг; 0,6% Мо, О,3% V охлаждают с температуры 1000 °С до 640°С, вьщерживают при этой температуре 10 ч, охлаждают вместе с печью, затем провод т отпуск при 680°С 10 ч, в результате чего получают структуру феррита и карбидов MeC(VC), равномерно распределенных по всему объему феррита.Example. Steel of chemical composition 0.17 С; 2.9% Cr; 0.6% Mo, O, 3% V is cooled from a temperature of 1000 ° C to 640 ° C, held at this temperature for 10 hours, cooled together with a furnace, then tempering is carried out at 680 ° C for 10 hours, resulting in a structure ferrite and carbides MeC (VC), evenly distributed throughout the volume of ferrite.
Результаты испытаний сведены в таблицу.The test results are summarized in table.
534534
2626
0,040.04
625625
24,224.2
2,72.7
31250587. 431250587. 4
Проведенные испытани показывают,деноваладиевой стали без дополнительчто предлагаемый способ позвол еткого легировани , последнее увеличиповысить прочность и ударную в з-вает ее стоимость и снижает технокость низколегированной хромомолиб-логичность.The tests carried out show that devalovalium steel without the addition of the proposed method allows for a smooth alloying, the latter increases the strength and impact strength, and its cost reduces the technical stability of low-alloyed chromomolyb-consistency.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843733265A SU1250587A1 (en) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | Method of heat treatment of chromium-molybdenum-vanadium steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843733265A SU1250587A1 (en) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | Method of heat treatment of chromium-molybdenum-vanadium steel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1250587A1 true SU1250587A1 (en) | 1986-08-15 |
Family
ID=21116137
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843733265A SU1250587A1 (en) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | Method of heat treatment of chromium-molybdenum-vanadium steel |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1250587A1 (en) |
-
1984
- 1984-04-28 SU SU843733265A patent/SU1250587A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР Р 428022, кл. С 21 D 1/78, 1972. Авторское свидетельство СССР № 964011, кл. С 21 D 1/78, 1980. Авторское свидетельство СССР № 491703, кл. С 21 D 1/78, 1974. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Kimmins et al. | Austenite memory effect in 1 Cr–1 Mo–0· 75V (Ti, B) steel | |
Digges et al. | Heat treatment and properties of iron and steel | |
JPH0461047B2 (en) | ||
SU1250587A1 (en) | Method of heat treatment of chromium-molybdenum-vanadium steel | |
US3730785A (en) | Dual strength blade of 17-4ph stainless steel | |
US3266947A (en) | Method of heat treating alloy steel rotor forgings | |
Mahajan et al. | Grain refinement of steel by cyclic rapid heating | |
SU812835A1 (en) | Method of treatment of parts | |
EP0281249A1 (en) | Improved method of heat treating ferrous metals | |
SU685702A1 (en) | Method of tempering steel details | |
SU852945A1 (en) | Method of thermal treatment of stainless martensite aged steels | |
SU1749268A1 (en) | Method of thermally treating high-speed steel | |
SU1705365A1 (en) | Method for thermally processing low-carbon corrosion-resistant martensitic steel | |
SU744042A1 (en) | Method of thermal treatment of stainless steel with controlled martensite transformation | |
SU1145037A2 (en) | Method of heat treatment of stainless maraging steels | |
SU1020447A1 (en) | Method for heat treating tools | |
SU901302A1 (en) | Method of thermal treatment of cast austenite steels | |
SU1142517A1 (en) | Method of heat treatment of stainless and maraging steel castings | |
SU1516498A1 (en) | Method of strengthening thermal treatment of sheet stock | |
SU1323589A1 (en) | Method of heat treatment of steels | |
SU564355A1 (en) | Steel | |
JPS61143514A (en) | Manufacture of high strength ductile cast iron | |
SU240578A1 (en) | METHOD OF THERMAL PROCESSING OF PRODUCTS FROM CHUGUN | |
SU1668464A1 (en) | Structural steel | |
JPS60243216A (en) | Heat treatment of spheroidal graphite cast iron |