SU1248530A3 - Многостадийный способ каталитического превращени углеводородов - Google Patents
Многостадийный способ каталитического превращени углеводородов Download PDFInfo
- Publication number
- SU1248530A3 SU1248530A3 SU782658303A SU2658303A SU1248530A3 SU 1248530 A3 SU1248530 A3 SU 1248530A3 SU 782658303 A SU782658303 A SU 782658303A SU 2658303 A SU2658303 A SU 2658303A SU 1248530 A3 SU1248530 A3 SU 1248530A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- reaction
- zone
- catalyst
- hydrogen
- zones
- Prior art date
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims abstract description 72
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 17
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 17
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 title claims description 5
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 49
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 20
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 7
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 5
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 5
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 claims description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 5
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000001720 carbohydrates Chemical class 0.000 claims 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 claims 1
- 238000002407 reforming Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 9
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 6
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 description 6
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 6
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N Gallium Chemical compound [Ga] GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001026509 Kata Species 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 1
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 239000013529 heat transfer fluid Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 1
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 description 1
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G35/00—Reforming naphtha
- C10G35/04—Catalytic reforming
- C10G35/10—Catalytic reforming with moving catalysts
- C10G35/12—Catalytic reforming with moving catalysts according to the "moving-bed" method
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
- B01J8/12—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
I 1
Изобретение относитс к способу многостадийного превращени углево дородного сырь и может быть исполь™ зовано в парофазньгх системах, в которых реакци превращени в основном вл етс эндотермической, а поток углеводородного реагента совпадает по направлению с движением частиц ,катализатора и вл етс практически радиальным.
Целью изобретени вл етс повьше ние производительности процесса,
Сущность способа заключаетс з .подаче нагретого парообразного угле- водородного сырь и водорода в первую из трех зон катштитичес- кого реактора, в которую одновременно ввод т частицы катализатора, и дальнейшего продвижени их под действием веса через каждую из последо- нательных реакционных зон, при этом парообразное углеводородное сырье и водород подают сбоку поперек напралению движени падающих частиц катализатора в каждой зоне, поток продуктов реакции каждой из, последовательных зон подвергают нагреву между последовательными реакционными зонами , из последней зоны отбирают реакционный поток дл выделени нормального жидкого продукта из обогащенно го водорода пара, часть которого возвращают на вход первой реакционной зоны, частицы катализатора периодически удал ют из последней реакционной зоны, а свежий или регенерированный катализатор периодически ввод т в первую реакционную зону, в кото рую также ввод т 30-50 мас,% парообразного углеводородного сырь и водорода , с последующим дополнительньш снижением давлени до 0, атм, 50-70 мас.% парообразного углеводо- .родного сырь и водорода также с дополнительным понижением давлени до 0,07-0,7 атм ввод т во вторую реакционную зону, затем потоки продуктов реакции из первой и второй реакционных зон объедин ют и подают в третью реакционную зону.
Предлагаемый способ пригоден дл использовани в многоступенчатых системах превращени углеводородов, н которых частицы катализатора могут перемещатьс под действием силы т жести через все реакционные зоны. Изобретение предназначено дл использовани в таких системах реакторов , в которых основные реак ии в
5302
л ютс эндотермическими и провод тс в паровой, фазе. Область примене- НИН изобретени не ограничиваетс каталитическим реформингом фракций с температурами кипени в интервале кипени нафты. При каталитическом реформинге слой катализатора имеет вид нисход щей колонны в одной или более реакционных камерах. Обычно
0 используют сферические катализаторы с номинальным диаметром 0,8 - 4,0 мм, чтобы обеспечить свободное пересыпание, при котором не образуютс мостики или блоки в нисход щей
5 колонне или колоннах катализатора внутри всей системы.
В одной из таких многоступенчатых систем реакционные камеры расположены вертикально одна над другой,
Q и по трубопроводам относительно небольшого диаметра(количество трубопроводов от 6 до 15) частицы катализатора перемещаютс из одной реакционной зоны в следующую, ниже рас5 положенную реакционную зону (под действием силы т жести) и удал ютс из последней реакционной зоны. Затем частицы катализатора транспортируют в верхнюю часть приспособлени
JQ дл регенерации катализатора, которое также функционирует с нисход щей колонной частиц,регенерированные частицы катализатора транспортируют в верхнюю часть верхней реакционной зоны в шахте. Чтобы создать и облегчить движение потока под действием силы т жести внутри каждой реакционной камеры, так же как и при переходе из одной зоны в другую, особенно
35
важно, чтобы частицы катализатора мели относительно небольшой номинальный диаметр (менее 4,0 мм).
В конверсионной системе с отдельными реакционными зонами, расположенными одна возле другой, в которых движение происходит под действием сил т жести, камеры дл транспортировки катализатора используют дл переноса частиц из нижней части одной зоны в верхнюю часть последующей зоны, и из последней реакционной
зоны в верхнюю часть устройства дл регенерации.
Каталитический реформинг углеводородов , кип щих в интервале кипени нафты,, в парофазньгх операци х осуществл ют при температуре сло катализатора 371 - 549 С, давлении 4,4 69 атм, объемной скорости жидкости в час (определенной как объем свежего сырь в час на объем всех частиц катализатора) 0,2-10,0 и мол рном отношении водорода к углеводороду от 0,5:1,0 до 10,0:1,0. Системы реформинга с непрерывной регенерацией отличаютс р дом преимуществ по сравнению с системами с неподвижным слоем; возможностью эффективно работать при относительно низких давлени х (4,4-14,6 атм) и более высокими температурами катализатора на входе (510 - ).
Реакции каталитического реформинга включают дегидрирование нафтенов до ароматических углеводородов, де- гидроциклизацию парафинов до ароматических углеводородов, гидрокрекин парафинов с длинными цеп ми в низко Ki-т щие, обычно ж идкие материалы и изомеризацию парафинов. Эти реакции провод т с использованием одного или более благородных металлов VIII группы (например, платины, ириди , роди паллади ) в соединении с галоидом, например хлором и (или) фтором и пористого материала носител (окиси алюмини ) .Предпочтительным вл етс одновременное использование каталитического модификатора (кобальта, никел , галли , германи , олова, рени , ванади или их смеси). Независимо от выбранной композиции катализатора необходимо создать поток частиц катализатора вниз через систему .
Каталитический реформинг обычно имеет несколько ступеней, в каждой из которьпс находитс различное количество катализатора. Реагент, водо- род и углеводородное сырье последовательно протекают через реакционные зоны дл увеличени объема катализатора с промежуточным нагревом. В систему с трем реакционными зонами обычно загружают катализатор следующим образом: в первую - 10 - 30%, во вторую - 20 - 40%, в третью - 40 - 60%. В реакционной системе с четырьм реакционными зонами загрузки катализатора следующие: в первой зоне - 5 - 15%, во второй - 15 - 25% в третьей - 25 - 35%, в четвертой - 35 50%. Неравномерное распределение катализатора облегчает распределение реакций, а также общей теплоты реакции.
Отложение частиц катализатора у перфорированной центральной трубы
25
485304
происходит, во-первых, из-за высокой скорости движени пара в горизонтальном направлении через кольцеобразную зону, заполненную катализатором, при- чем этот нежелательный эффект возрастает по мере уменьшени площади поперечного сечени и толщины сло катализатора . Поэтому в многоступенчатых системах каталитического реформинга fQ этот эффект наиболее рко выражен в первой и второй реакционных зонах с наименьшей площадью поперечного сечени , несколько меньше он в третьей реакционной зоне и еще меньше J, в четвертой реакционной зоне из-за большей ее высоты и большей площади поперечного сечени . Разделение потока реагентов (свежего углеводородного сырь и рециклизованного водо- 2„ рода) служит дл уменьшени массы, протекающей через каждую из первых реакционных зон. Относительные количества должны составл ть 30-50мас.% дл первой реакционной зоны и 50 - 70 мас.% дл второй реакционной зоны.
Ограничение потока, вытекающего из первой реакционной зоны, вместе с ограничением потока реагента, вводимого во вторую зону, обеспечивает перепад давлени от первой зоны к второй. В системе превращени , состо щей из четырех реакционных зон, поток, вытекающий из третьей реакг- ционной зоны, ограничивают перед введением в четвертую реакционную 35 зону Ограничени потоков, вытекающих из различных реакционных зон, можно осуществить любым способом, результатом которого вл етс дополнительное увеличение перепада давле- ни дл всей системы реактора от 0,07 до 0,7 атм дл казкдого ограничени .
Ограничение потока свежего сырь и водорода, поступающих во вторую зону, приводит к дополнительному увеличению перепада давлений от 0,07 до 0,7 атм. Ограничени потока можно осуществл ть за счет использо- , вани трубок Вентури, регулировочных 50 вентилей, диафрагм с отверсти ми и т.д., причем дл работы в парофаз- ных системах предпочтительны диафрагмы с отверсти ми..
Отложение катализатора у перфо- 55 рированной центральной трубы вл етс функцией двух независимых величин: массового расхода пара и плотности паров, которые протекают в горизон-
30
тапьном направлении через кольцеобразный слой катализатора и через пер форированнуго центральную трубу. Дл снижени или исключени отложени катализатора дл заданной конструкции потока свежего сырь скорость рециклизованного газа, богатого водородом , поступающего в систему,, следует снизить. При этом, однако, снижаетс массовый поток в данной реакционной зоне, что, в свою очередь, снижает перепад давлени в системе реактора. При этом снижаетс эффективное давление в начальной реакционной зоне, в которой отложени катализатора наиболее в;:1ли- ки и представл ют наибольшие затруднени , при этом происходит соответствующее снижение плотности пара, Использование ограничительных диафрагм (или других подход щих при™ способлений) увеличивае перепад давлени .в цепи реактора, что повышает давление в первой реакционной :-.оне и, следовательно 5 плотность паров. Более высока плотность пара ведет к меньшему отложению катализа торг., Использование ограничительных диафраг; i приводит также к большему потоку pet лизозанкого газа,, что снижает отлол :- -т 1е /глеродсог цержащег материала в регенерационнок загруз-- ке, расположенной в приспособлении дл регенерации-. Кроме того,, конечна реакционна зона работает при более низком давлении, что приводит к более благопри тному выхо/ду жидкости . Предпочтительно, чтобы ограничительные диафрагмы располагались вьппе промежуточных нагревателей реакционных зон дл того, Чтобы снизить рабоче.е давление нагревател и повысить скорость потока, вытекающего из реактора в трубах нагревател . Все зто приводит к снижению потока в первой и во второй реакционых зонах, повьппает плотность пара.- и перепад давлений во всей системе реактора и уменьшает образование sacTofiHb fx зон катализатора„
На чертеже представлена установка дл осуществлени предлагаемого способа.
., -одержит реактор 1 шах , верхней реакционной во- -и: 1, промежуточнь ми зонами II и .-ХI и нижней ре кционной зоной IVg расположенчьп.к одна над другой,. Их
5
48530& .
размеры таковы, что но длине и площади поперечного сечени кольцеобраз ного сло KaTa,jn-i3aTopa распределение по,лного объема катализатора, составл ет 10% (зона 1),15% (зона II, 25% (зона III) и 50% (зона IV). При бесперебойной работе частицы свежего или регенерированного катализатора ввод т через трубопровод 2 и
|0 входное отверстие 3 в верхнюю часть зоны I, далее под действием силы т жести они последовательно поступают в реакционные зоны 11, III и IV, затем их удал ют из реакционной си-
J5 стемы через выходные отверсти 4 и трубопроводы 5, Удаленнь е частицы катализатора можно транспортировать ,в непрерывно функционирующую зону регенерации (не показана) или можно
20 хранить до тех пор, пока накопитс количество5 достаточно дл периодической регенерации. Скорость потока катализатора через систему реактора 1 шахтного типа, или промежуток вре25 мени, необходимый дл того, чтобы частицы катализатора, загруженные в систему, прошли четверную зону и были удалены дл регенерации, опре- де,л етс скоростью регенерации. Скорость удалени катализатора или ре- генерационную загрузку можно регулировать , измен рабочие параметры при непрерывной работе системы.
30
Сырье,с температурой кипени в интервале кипени нафты загружают по линии 6 и смешивают с обогащенной водородом паровой фазой, поступающей по линии 1, После теплообмена с одним и,ли более технологическими потоками с высокой тем1 1ературой смесь проходит через нагреватель 8, где ее температура повьшаетс далее, чтобы достичь ну;кной температуры на входе Б с,пой катализатора в реакцион™ ных зонах I и II. Приблизительно 60% в:агретого потока реагента, переме- ил.гьэщегос по линии 9. отклон етс по линии 10J в которой имеетс дискова диафрагма П, и через диафрагму по- етзшает в реакционную зону II, ос- тгшьные 40% потока по линии 9 поступают в реакционную зону I. Выход щий из- первой зоны поток по линии 12, на ;оторой установлена дискова диафрагма 13t смешивают с потоком, который по линии 14 выходит из реакционной зоны II. В данном случае дискова диафрагма 1 1 рассчитан,а примерно на
/
0,54 атм, а дискова диафрагма 13 примерно на 0,27 атм. Это обеспечивает перепад давлени между реакци ньми зонами I и II дл предотвращени поступлени пара в обратном на правлении и дл обеспечени перемещени катализатора из одной зоны в другую.
Смесь потоков, вытекающих из зо I и II по линии 12, поступает в пр межуточный нагреватель 15, в котором ее температура повьшаетс до уровн , необходимого дл сло катализатора на входе в реакционную зону II. Нагретый поток поступает в зону II по линии 16. Поток, выход щий из реакционной зоны III по линии 17, в котором имеетс ограничительна диафрагма 18, рассчитанна на 0,41 атм, поступает в нагревател 19, откуда по линии 20 подаетс в нижнюю реакционную зону IV.
Реакционньй продукт, вытекающий из нижней каталитической зоны IV, отвод т по линии 21 и используют в.качестве теплоносител дл предварительного подогрева свежего сырь и рециклизованного водорода в линии
Вытекающий продукт проходит через
2
Редактор М.Циткина
Составитель Н.Кацовска Техред Э.Чижмао
Заказ 4143/60
Тираж 527
ВНИИПИ Государственного комитета СССР
по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раущска наб., д. 4/5
Производственно-полиграфическое предпри тие, г. Ужгород, ул. Проектна , i
8
холодильник 22, где происходит охлаждение и конденсаци при темпераконденсаци
туре 16 - 60 С, и полученна смесь по линии 23 поступает в разделитель ную зону ..сепаратора 24. Парообразный продукт с высоким содержанием водоро ца отвод т по линии 7 дл полной или частичной рециклизации, по лини м 7 и 6 в самую верхнюю реакционную зону I и в промежуточную зону II, а избыток водорода удал ют из процесса по линии 25 со скоростыр регулируемой давлением. Обычный жид- кий продукт отвод т по линии 26 и подают в соответствующие устройства дл фракционировани (не показаны). Вытекающий продукт можно раздел ть с использованием сепараторов низкого и высокого давлени . Паре- образньй продукт из сепаратора низкого давлени сжимают и подают в холодильник высокого давлени , и в смеси с жидким продуктом, полученным на выходе из сепаратора низкого давлени . Затем ползгченную смесь ввод т в сепаратор высокого давлени , из которого вьщел ют рециклизоваиную паровую фазу с высоким содержанием водорода и обычный жидкий продукт.
Корректор С.Шекмар
Подписное
Claims (1)
- МНОГОСТАДИЙНЫЙ СПОСОБ КАТАЛИТИЧЕСКОГО превращения углеводородов путем подачи нагретого парообразного углеводородного сырья и водорода в первую из минимум трех эон каталитического реактора, в которую одновременно вводят частицы катализатора, и дальнейшего продвижения их под действием веса через каждую из последовательных реакционных зон, при этом парообразное углеводородное сырье и водород подают сбоку поперек направлению движения падающих частиц катализатора в каждой зоне, поток продуктов реакции каждой из последовагельных зон подвергают нагреву между последовательными реакционными зонами, из последней зоны отбирают реакционный поток для выделения нормального жидкого продукта из обогащенного водородом пара, часть которого возвращают на вход первой реакционной эоны, частицы катализатора периодически удаляют из последней реакционной зоны, а свежий или регенерированный катализатор периодически вводят в первую реакционную зону, отличающийся тем, что, с целью повышения, производительности процесса, в первую реакционную зону еводят 30-50 мас.% парообразного углеводородного сырья и водорода с последующим дополнительным снижением давления до 0,07-0,7 атм, 50-70мае.% парообразного углеводородного сырья и водорода также с дополнительным понижением давления до 0,07-0,7 атм вводят во вторую реакционную эону, затем потоки продуктов реакции из первой и второй реакционных зон объединяют и подают в третью реакционную зону.SU .ml248530 АЗ
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/828,803 US4104149A (en) | 1977-05-09 | 1977-08-29 | Multiple-stage hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1248530A3 true SU1248530A3 (ru) | 1986-07-30 |
Family
ID=25252792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU782658303A SU1248530A3 (ru) | 1977-08-29 | 1978-08-28 | Многостадийный способ каталитического превращени углеводородов |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039111B2 (ru) |
| AU (1) | AU526654B2 (ru) |
| CA (1) | CA1104965A (ru) |
| DE (1) | DE2832971A1 (ru) |
| ES (1) | ES472233A1 (ru) |
| FR (1) | FR2401981A1 (ru) |
| GB (1) | GB2003914B (ru) |
| IT (1) | IT1097997B (ru) |
| MX (1) | MX150595A (ru) |
| PT (1) | PT68376A (ru) |
| RO (1) | RO76038A (ru) |
| SU (1) | SU1248530A3 (ru) |
| YU (1) | YU40719B (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2489474C2 (ru) * | 2009-03-31 | 2013-08-10 | Юоп Ллк | Огневой нагреватель для осуществления процесса конверсии углеводородов |
| RU2518080C2 (ru) * | 2011-07-08 | 2014-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Премиум Инжиниринг" | Способ и устройство переработки тяжелого нефтяного сырья |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4325807A (en) * | 1981-01-05 | 1982-04-20 | Uop Inc. | Multiple stage hydrocarbon conversion with gravity flowing catalyst particles |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3470090A (en) * | 1967-09-25 | 1969-09-30 | Universal Oil Prod Co | Method for operating a non-regenerative fixed bed reforming process |
| US3647680A (en) * | 1969-09-25 | 1972-03-07 | Universal Oil Prod Co | Continuous reforming-regeneration process |
| US3725248A (en) * | 1969-09-25 | 1973-04-03 | Universal Oil Prod Co | Method of operating a reforming process |
| US3706536A (en) * | 1971-05-10 | 1972-12-19 | Universal Oil Prod Co | Multiple-stage stacked reactor system for moving bed catalyst particles |
| US3864240A (en) * | 1973-03-09 | 1975-02-04 | Universal Oil Prod Co | Integration of a reaction system having gravity-flowing catalyst particles with a fixed-bed system |
| US3839197A (en) * | 1973-08-09 | 1974-10-01 | Universal Oil Prod Co | Controlled inter-reactor catalyst transport method |
| IL51237A (en) * | 1976-01-19 | 1979-11-30 | Uop Inc | Hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles |
-
1978
- 1978-07-26 AU AU38351/78A patent/AU526654B2/en not_active Expired
- 1978-07-27 DE DE19782832971 patent/DE2832971A1/de active Granted
- 1978-07-31 FR FR7822583A patent/FR2401981A1/fr active Granted
- 1978-07-31 YU YU1845/78A patent/YU40719B/xx unknown
- 1978-07-31 ES ES472233A patent/ES472233A1/es not_active Expired
- 1978-07-31 GB GB7831756A patent/GB2003914B/en not_active Expired
- 1978-07-31 IT IT26318/78A patent/IT1097997B/it active
- 1978-07-31 MX MX174362A patent/MX150595A/es unknown
- 1978-08-02 PT PT68376A patent/PT68376A/pt unknown
- 1978-08-05 RO RO7894902A patent/RO76038A/ro unknown
- 1978-08-22 JP JP53102232A patent/JPS6039111B2/ja not_active Expired
- 1978-08-28 CA CA310,181A patent/CA1104965A/en not_active Expired
- 1978-08-28 SU SU782658303A patent/SU1248530A3/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент Cl JA № 3647680, кл.208-65, 1972. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2489474C2 (ru) * | 2009-03-31 | 2013-08-10 | Юоп Ллк | Огневой нагреватель для осуществления процесса конверсии углеводородов |
| RU2518080C2 (ru) * | 2011-07-08 | 2014-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Премиум Инжиниринг" | Способ и устройство переработки тяжелого нефтяного сырья |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2003914B (en) | 1982-02-24 |
| IT1097997B (it) | 1985-08-31 |
| AU526654B2 (en) | 1983-01-27 |
| FR2401981B1 (ru) | 1980-07-04 |
| AU3835178A (en) | 1980-01-31 |
| IT7826318A0 (it) | 1978-07-31 |
| JPS6039111B2 (ja) | 1985-09-04 |
| CA1104965A (en) | 1981-07-14 |
| MX150595A (es) | 1984-06-06 |
| RO76038A (ro) | 1981-03-10 |
| GB2003914A (en) | 1979-03-21 |
| DE2832971C2 (ru) | 1989-03-09 |
| JPS5446204A (en) | 1979-04-12 |
| DE2832971A1 (de) | 1979-03-22 |
| YU184578A (en) | 1983-02-28 |
| FR2401981A1 (fr) | 1979-03-30 |
| PT68376A (en) | 1978-09-01 |
| YU40719B (en) | 1986-04-30 |
| ES472233A1 (es) | 1979-03-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4104149A (en) | Multiple-stage hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles | |
| US4937051A (en) | Catalytic reactor with liquid recycle | |
| US4102776A (en) | Moving bed contacting process | |
| US4167473A (en) | Multiple-stage catalytic reforming with gravity-flowing dissimilar catalyst particles | |
| RU2208623C2 (ru) | Способ конверсии углеводородов | |
| US4478793A (en) | Radial flow reactor with operating temperature profile | |
| US4110197A (en) | Hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles | |
| US4141690A (en) | Catalytic reaction chamber for gravity-flowing catalyst particles | |
| US4325807A (en) | Multiple stage hydrocarbon conversion with gravity flowing catalyst particles | |
| US3837822A (en) | Two-stage countercurrent fluid-solid contacting process | |
| US3839197A (en) | Controlled inter-reactor catalyst transport method | |
| US4167553A (en) | Catalytic reaction chamber for gravity-flowing catalyst particles | |
| US4498973A (en) | Multiple-stage catalytic reforming with gravity-flowing dissimilar catalyst particles | |
| US4869808A (en) | Hydrocarbon conversion process with radial flow and controlled hydrogen addition | |
| US4135886A (en) | Catalytic reaction chamber for gravity-flowing catalyst particles | |
| SU1248530A3 (ru) | Многостадийный способ каталитического превращени углеводородов | |
| JPH11193386A (ja) | 気−液接触帯においてアンモニアと硫化水素を除くための中間段階を伴う向流反応器 | |
| US4325806A (en) | Multiple stage hydrocarbon conversion with gravity flowing catalyst particles | |
| US4250018A (en) | Multiple stage hydrocarbon conversion process | |
| UA115304C2 (uk) | Конверсія природного газу | |
| RU2704610C1 (ru) | Способ повышения выхода углеводородов из установки каталитического риформинга | |
| CA1100899A (en) | Multiple-stage hydrocarbon conversion with gravity- flowing catalyst particles | |
| US4250019A (en) | Multiple stage hydrocarbon conversion process | |
| US4119527A (en) | Multiple-stage hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles | |
| EP0025352B1 (en) | Multiple stage hydrocarbon conversion process |