SU1201322A1 - Способ производства стали из стального лома - Google Patents
Способ производства стали из стального лома Download PDFInfo
- Publication number
- SU1201322A1 SU1201322A1 SU833651257A SU3651257A SU1201322A1 SU 1201322 A1 SU1201322 A1 SU 1201322A1 SU 833651257 A SU833651257 A SU 833651257A SU 3651257 A SU3651257 A SU 3651257A SU 1201322 A1 SU1201322 A1 SU 1201322A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- scrap
- gaseous fuel
- oxidizer
- gaseous
- steel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
1.СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА СТАЛИ ИЗ СТАЛЬНОГО ДрМА, включакнций предварительный подогрев лома, его расплавление в шахтной печи с использованием газообразного топлива и последующую доводку расплава до требуемого состава и температуры в конвертере с получением стали, шлака и газообразного топлива путем подачи в ванну конвертера углеродсодержащих материалов, окислительного газа и флюсующих добавок, отличающийс тем, что, с цепью сокращени энергетических затрат и повышени выхода годного, окислительный газ и углеродсодержапще добавки подают с коэффициентом расхода окислител 0,50-0,53 с учетом кислорода восстанавливаемых окислов железа, газообразное топливо подают в зону расплавлени лома вместе с газообразным окислителем с коэффициентом расхода окислител 0,5-0,8 oT стехиометрического . 2, Способ ПОП.1, отличающийс тем, что, с целью обеспечени более полного использовани тепла газообразного топлива, в зону подогрева лома дополнительно поND дают 1 азообразный окислитель с коэффициентом расхода 1,0-1,5 от стехиометрического . СО IVD
Description
,
Изобретение относитс к металлургии , в частности к производству ртали , и-может быть использовано в непрерывном сталеплавильном процессе.
Цель изобретени - сокращение энергетических затрат и повышение выхода годного.
Способ осуществл ют следующим образом .
В шахтной печи производ т предварительньш подогрев и расплавление лома за счет физического и химического тепла газообразного топлива , поступающего из конвертера. Образующийс в шахтной печи расплав самотеком поступает в конвертер, в который подают углеродсодержащие материалы, газообразный окислитейь и флюсующие добавки. В ванне конвер.тера металлический расплав довод т по составу и температуре. Газообразный окислитель и углеродсодержащие добавки подают в ванну с коэффициентом расхода окислител об 0,5-0,53.
Расход вдуваемого в ванну кислорода назначают с учетом кислорода
Параметры
oi
asu,
Удельный приход тепла
ккал
от 1 кг угл , q
УЗ кг
Расход угл в плавильный конвертер, р кг/т
Окисленность железа в
-п -07
шлаке, л
Потери железа со шлаком
Как следует из табл.1, расход газообразного окислител в пределах 0,50-0,53 обеспечивает оптимальную Окисленность конечного шлака.
I
При этих значени х достигаютс
умеренные потери железа в шлаке до 2% при расходе угл 90-95 кг/т. Уменьшение oiijg 0,5 уменьшает окисленность шлака и соответственно потери железа, но при этом резко сокращаетс приход тепла от угл и растет его необходимый расход.
01322
окислов железа, освобождаемого при восстановлении последнего. Этот расход обеспечивает выделение из ванны
гор чих технологических газов, содержащих не менее 90 объемных процентов окиси углерода и водорода.
Указанные газы поступают в шахтную печь, куда в зону плавлени подают газообразный окислитель с расходом в пределах 0,5-0,8 от стехиометрического дп сжигани части технологических газов и поддержани восстановительного потенциала в газовой фазе , снижающего окисление железа при плавлении, а в зону предварительного подогрева лома подают газообразный окислитель с коэффициентом расхода в пределах 1,0-1,5 от .стехиометрического , полностью дожига технологический газ в низкотемпературной
зоне шахтной печи.
, В табл.1 приведены данные изменени основных параметров в зависимости от - коэффициента расхода окислени дл углеродсодержащих добавок .
Т а б л и ц а 1
.1
Значени параметров
г0 ,6 0,53 0,5 1500 1200 1100
90
85
15-20 8-12
2,5-3,0 1,5-2,0 С увеличением aijji 0,53 растет окисленность шпака и потер железа с ним. Расход угл при этом уменьшаетс , но весьма незначительно, поскольку дальнейшее его сокращение невозможно из-за необходимости обеспечить теплопитание продуктами газификации угл шахтной части агрегата. В табл.2 приведены данные изменеки основных параметров плавки в зависимости от.ог - коэффициента расхода окислител и газообразного топлива в зоне расплавлени лома.
Т а б л и ц а 2
2-4
85
еРасход газообразного окислител , подаваемого в плавильную зону шахтной печи в пределах 0,5-0,8 от стехиометрического , позвол ет получить расплав, окисленность которого не превышает 10%, что. снижает энергозатраты на его восстановление. При этом расход углеродсодержащего материала , мен етс в незначительных пределах 85-95 кг/т, а температура в камере сгорани достаточно высока (1700-2200 °С), чтобы обеспечить плавление лома.
Дальнейшее увеличение о( приводит к повышенному окислению
Параметры
-дом
Наличие в отход щих газах продуктов неполного горени ,% СО 0,5-1,5 Температура в зоне дожигани , С
Расход газообразного окислител , подаваемого в зону шахтной печи, где происходит предварительный подогрев лома, в пределах 1,0-1,5 от стехиометрического обеспечивает полное дожигание технологических Газов в самой шахтной печи в ус- . лови х относительно невысоких температур , при которых окисление железа незначительно, что сокращает общие удельные энергозатраты и
4-6
6-8
8-10 85 95 105
1400
1700 2200
2300
лома
росту расхода топлии ва.
Снижение oi г 0,5 недопустимо из-за уменьшени температуры в камере сгорани - 1700°С, при которой отсутствует достаточный температурный напор дл плавлени стального , лома (tn ).
В табл. 3 приведены данные изменени параметров плавки в зависимости -коэффициента расхода газообразного окислител при дожигании газообразных продуктов в зоне подогрева лома.
ТаблицаЗ
Значени параметров
1,5
1,0
900
1000
1000
.1000
исключает выбрось за пределы печи несгоревших токсичных газов, содержащих СО.
При снижении в отход щих газах по в тс продукты неполного горени (со), что недопустимо по нормам техники безопасности.
При увеличении «г 1,5 будет излишне снижатьс температура дожигаемых газов. Уменьшение энергетических затра снижение удельного расхода углерод держащих материалов, достигаетс п держанием в конвертере оптимальног BoccTaHOBHTejibHoro потенциала системы , при котором в газовой фазе с держитс не более СО + Н,,0, что соответствует коэффициенту рас да окислител при конвертерной про дувке ганны углбкислородной фурмой в пределах 0,5-0,53 с учетом кислорода восстанавливаемых окислов железа. Такой коэффициент расхода окислител обеспечивает восстановление большей части железа, окисленного при расплавлении лома, что в свою очередь приводит к увеличению выхода годного. Экономи расхода углеродсодержащих материалов достигаетс также за счет того, что в зону расплавлени лома подают окислитель с коэффициентом расхода в пределах 0,5-0,8 от стехиометрического, что позвол ет в требуемых пределах независимо измен ть температурные и окислительные услови рас лавлени лома, обеспечивающие заданную производительность шахтной чи с минимальным окислением железа Этой же цели служит и подача газообразного окислител в низкотемпературную зону подогрева лома с коэффициентом расхода в пределах 1,0 1,5, обеспечивающим полное дожигание газообразного топлива в зоне с температурой, при которой окисление железа в. факеле с окислительным потенциалом незначительно. В примере, описанном ниже, количество и состав реагентов энергоносителей , участвующих в процессе, приведень: в расчете на 1 т жидкой стали., В ломоплавильную шахту загружают стальной лом в количестве Од 1,02 т/т, которьй в верхних горизонтах шахты может подогреватьс продуктами сгорани , образующимис при дожигании газов, поступающих из горна (ниже в тексте приводитс характеристика и состав дожигаемых газов). По мере нагрева лом опускаетс в горн шахты, где за счет физического и химического тепла газов (температура 1600с, состав, % по объему: СО 68,3; СО г 3,5; Hj, 21,9; Н.О 1,7; N 4,6 при соотношении CO:CO, и :Hjp 93:7, сжигав мых с коэффициентом избытка воздуха ос - 0,8, лом расплавл етс с частичным окислением, пор дка 6,0%. Поддержанием в продуктах сгорани содержани восстановительных по отношению к железу газов (СО и Н) в количестве 25-7% достигают..получение окисленности лома в шихте, не превышающей 6% при плотности лома 1-1,5 т/м. Расплав лома, окисленного до 6%, поступает в восстановительный конвертер общей массой 1038 кг/т (в том числе 79 кг/т окислов железа, в которых содержитс 17,5 кг/т кислорода ) . В конвертер через фурму подаетс .углеродсодержащий материал уголь кузнецкий, следующего состава ,%: с 75,8; Н 3,6; N 1,7; W 2,0; о 1,7; А 14,7; S 0,4, в количестве 92,7 кг/т стали (определ етс по тепловому балансу из выражени CTU (,7) кг/т, где х дол окисленного железа в конкретном случае х 0,06). Через ту же фурму в конвертер подают газообразный окислитель технический кислород в количестве G,. 75,6 кг/т (или G| (708,1х+ +33,1) кг/т. . . Коэффициент расхода окислител определ етс как отношение расхода кислорода, введенного с газообразным окислителем и окислами железа, к стехиометрическому расходу, необходимому дл полного окислени углеродсодержащей части угл . В данном примере Vo- дл кузнецкого угл составл ет 2 кг/кг угл или 184,2 кг/т в общем виде 2Gu (1962х+67,4) кг/т. Коэффициент расхода окислител дл конкретного примера составл ет «С 0,504. 11пи в общем виде 21Сц+5 708,х ЗЗИ+292х при ,05-0,1 (5-10% окислени железа ) , оеобц 0,503-0,506.
/
При другом составе угл of. может достигать значени , равного 0,53.
При поддержании такого из конвертерной ванны выдел етс .газ, параметры которого указаны вьпаё (при описании процесса расплавление лома).
Такой газ вл етс восстановительным по отношению к окислам .железа и в конвертерной ванне восстанавливаетс больша часть окислов, поступающих с расплавом.
В шлаке остаетс около 20 кг закиси железа, что соответствует потере 1,5% железа, а с учетом угара железа, который при углекислородной продувке составл ет 0,5%, выход жидкой стали в процессе по предлагаемому способу составит величину пор дка 98%.
Расход условного топлива, включа производство кислорода и электроэнергии дл работы агрегата, составит 140 кг.
013228 .
В способе rio прототипу (КУЗ-процесс ) расход первичных энергоносителей на 40% ниже, чем при электропереплаве лома. Поскольку при элект5 ропереплаве расход энергии составл ет 300-305 кг/т, в прототипе он будет не менее 180 кг/т, то на 40 кг/т вьше,чем в предлагаемом способе .
10 В зависимости от характера ne jeрабатываемого лома, например стружки , может оказатьс целесообразным
сжигание газа в горне производить с минимальным об 0,5, чтобы не увеличивалось окисление железа.
В этом случае дл ув зки теплового баланса конвертерами шихты без увеличени расхода угл , необходимо
осуществить дожигание продуктов сгорани , поступающих из горна, в верхней части шихты с коэффициентом расхода окислител 1,0-1,5 и использовать тепло дл нагрева лома примерно до 1000°С.
Claims (2)
1.СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА СТАЛИ ИЗ СТАЛЬНОГО ЛС1МА, включающий предверительный подогрев лома, его расплавление в шахтной печи с использованием газообразного топлива и последующую доводку расплава до требуемого состава и температуры в кон вертере с получением стали, шлака и газообразного топлива путем подачи в ванну конвертера углеродсодержащих материалов, окислительного газа и флюсующих добавок, отличающийся тем, что, с целью сокращения энергетических затрат и повышения выхода годного, окислительный газ и углеродсодержащие добавки подают с коэффициентом расхода окислителя 0,50-0,53 с учетом кислорода восстанавливаемых окислов железа, газообразное топливо подают в зону расплавления лома вместе с газообразным окислителем с коэффициентом расхода окислителя 0,5-0,8 от стехиометрического .
2, Способ поп.1, отличающийся тем, что, с целью обеспечения более полного использования тепла газообразного топлива, в зону подогрева лома дополнительно подают Газообразный окислитель с коэффициентом расхода 1,0-1,5 от стехиометрического.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833651257A SU1201322A1 (ru) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | Способ производства стали из стального лома |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833651257A SU1201322A1 (ru) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | Способ производства стали из стального лома |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1201322A1 true SU1201322A1 (ru) | 1985-12-30 |
Family
ID=21085050
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU833651257A SU1201322A1 (ru) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | Способ производства стали из стального лома |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1201322A1 (ru) |
-
1983
- 1983-07-22 SU SU833651257A patent/SU1201322A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Черные металлы. 1981, №10, с.17-18. Патент DE 1800610, кл. С 21 С 5/5v, опублик. 1976. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4089677A (en) | Metal refining method and apparatus | |
US5286277A (en) | Method for producing steel | |
JPS6227138B2 (ru) | ||
US5632953A (en) | Process and device for melting iron metallurgical materials in a coke-fired cupola | |
US4556418A (en) | Process for melting a ferrous burden | |
JPS63199829A (ja) | 自溶製錬炉の操業方法 | |
CA1043575A (en) | Method and device for melting metals | |
SU1201322A1 (ru) | Способ производства стали из стального лома | |
JPH0368082B2 (ru) | ||
EP0326403B1 (en) | Process for melting cold iron material | |
CN1570153A (zh) | “一步半”熔融还原炼铁法 | |
US3960547A (en) | Steelmaking process | |
JP3393302B2 (ja) | 金属の熔融方法 | |
JPS61104013A (ja) | 溶融鋼からみ中に含有されている鉄の回収方法 | |
US3514279A (en) | Preheating scrap with controlled oxidation | |
EP0605378A1 (fr) | Procédé de valorisation de la scorie de four électrique d'aciére | |
AU647571B2 (en) | Method for recovering metal contents of metallurgic waste precipitates or waste dusts in a flash smelting furnace | |
RU1827386C (ru) | Способ нагрева и плавлени твердой металлошихты в конвертере с комбинированным кислородно-топливным дутьем | |
JPH0631686B2 (ja) | 溶解炉の排ガス熱回収方法及びその装置 | |
SU1093704A1 (ru) | Способ переработки лома черных металлов в шахтной печи | |
JP2512919B2 (ja) | 溶鋼の脱炭期においてCr等の有価金属の酸化が少ないステンレス鋼の精錬方法 | |
SU908892A1 (ru) | Способ отоплени анодной медерафинировочной печи | |
CA1070120A (en) | Steelmaking process | |
Batham et al. | EAFs step on the gas | |
RU1786092C (ru) | Способ выплавки стали в глуходонном конвертере |