2. Муфта по п. 1, о т и ч а юц а с тем, что торцовые поверхности стержн выполнены сферическими с радиусом сферы, равньм половине длины стержн .2. The clutch according to claim 1, d and t and h and so that the end surface of the rod is made spherical with the radius of the sphere, equal to half the length of the rod.
3. Муфта по пп, 1 и 2, отличающа с тем, что толщина витков внутренней пружины больше толщины витков наружной пружины .3. Coupling in PP, 1 and 2, characterized in that the thickness of the turns of the inner spring is greater than the thickness of the turns of the outer spring.
- Изобретение относитс к нефт ному машиностроению и может быть и пользовано в забойных двигател х д соединени рабочего органа с валом забойной героторной машины или дл соединени рабочих органов между собой при секционировании, Цель изобретени - повышение надежности и долговечности в услов смещений осей полумуфт. На фкг. 1 изображена упруга муфта с вырезом, общий вид; на фиг. 2 - то же, осевой разрез. Упруга муфта содержит две полу муфты 1 и 2, соединенные между собой упругим звеном в виде двух закрепленных на полумуфтах концентрично установленных цилиндрически пружин 3 и 4 с разнонаправленной навивкой. Между торцами полумуфт 1 2установлен распорный злемент в виде стержн 5. Направление навивк наружной пружины выполнено в сторо ну, противоположную направлению пе редаваемого момента, а пружины уст новлены с oceвы ш зазорами и радиальными зазорами между их витками. Торцовые поверхности с стержн 5 вьтолнены сферическими с радиусом сферы, равньач поло вине длины стержн .-Дл центрировани стержн 5 установлены резиновые кольца 6. Толщина витков Н / внутренней пру мны 4 выполнена большей толщины h витков наружной пружины 3. Муфта работает следующим образом Крут щий момент передаетс , например , от ползгмуфты 1 через пружин 3и 4 на полумуфту 2. Стержень 5 обеспечивает необходимую величину осевого зазора между витками наружной и внутренней пружин 3 и 4, а благодар выполнению торцовых поверхностей стержн 5 сферическими с радиусом сферы, равньм половине длины стержн , осевой зазор Сохран етс при смещении осей полумуфт 1 и 2. Во врем работы вследствие того, что витки наружного упругого элемента 3 выполнены в сторону, противоположную направлению вращени , а витки внутреннего упругого элемента 4 - в противоположную сторону, радиальный зазор сначала уменьшаетс и при холостом ходе остаетс достаточным дл исключени трени между витками наружных 3 о внутренние 4 витки упругих элементов. Затем по мере увеличени передаваемого крут щего момента Мц. при рабочем ходе уменьшаетс до нул , витки наружных 3 и внутренних 4 упругих злементов соприкасаютс , взаимодействуют между собой, уравновешивают друг друга, удерживаютс на определенном рассто нии от центра и дальнейшее увеличение крут щего момента М сопровождаетс увеличением упругой деформации за счет повышени внутренних напр жений в на наружных и внутренних витках упругих элементов 3 и 4 до достижени внутренними напр жени ми в витках наружного упругого элемента 3 предела пропорциональности. Это будет соответствовать пределу несущей способности упругой муфты, преимущественно дл забойных двигателей. Толщина Н витков внутренних упругих элементов 4 определ ет устойчивость упругой муфты при осевом ежа тии от воздействи витков наружных упругих элементов 3 и должна быть больше толщины h витков наружных упругих элементов,3. Благодар снабжению упругой муфы распорным элементом в виде стержн , установленного между торцами- The invention relates to petroleum engineering and can be used in downhole motors to connect the working body to the shaft of the downhole gyratory machine or to connect the working bodies to each other during sectioning. The purpose of the invention is to improve reliability and durability under the condition of displacements of the axles of the coupling halves. On fkg. 1 shows the elastic coupling with a notch, a general view; in fig. 2 - the same, axial section. The elastic coupling contains two half couplings 1 and 2, interconnected by an elastic link in the form of two springs 3 and 4 which are concentrically mounted on the coupling half and mounted cylindrical springs 3 and 4 with multidirectional winding. Between the ends of the coupling halves 1 2, a spacing element in the form of a rod 5 is installed. The direction of the outer spring winding is made in the direction opposite to the direction of the transmitted moment, and the springs are installed with ocene gaps and radial gaps between their turns. The end surfaces of the rod 5 are spherical with a sphere radius equal to half the length of the rod. Rubber rings 6 are installed to center the rod 5. The thickness of the coils H / inner spring 4 is made greater than the thickness of the coils of the outer spring 3. The coupling works as follows Torsional the moment is transmitted, for example, from crawler 1 via springs 3 and 4 to coupling half 2. Rod 5 provides the necessary axial clearance between the turns of the outer and inner springs 3 and 4, and by making the end surfaces of the rod 5 s poric with a radius of a sphere, equal half the length of the rod, axial clearance is maintained when the axes of the coupling halves 1 and 2 are displaced. During operation, due to the fact that the turns of the external elastic element 3 are made in the direction opposite to the direction of rotation, and the turns of the internal elastic element 4 the opposite side, the radial clearance is initially reduced, and when idling remains sufficient to avoid friction between the turns of the outer 3 and the inner 4 turns of the elastic elements. Then, as the transmitted torque increases, Mc. when the working stroke is reduced to zero, the coils of the outer 3 and inner 4 elastic elements are in contact, interact with each other, balance each other, are kept at a certain distance from the center and a further increase in torque M is accompanied by an increase in elastic deformation due to an increase in internal stresses on the outer and inner coils of the elastic elements 3 and 4 until the internal stresses in the coils of the outer elastic element 3 reach the limit of proportionality. This will correspond to the limit of the bearing capacity of the elastic coupling, mainly for downhole motors. The thickness H of the turns of the internal elastic elements 4 determines the stability of the elastic coupling with axial hedge against the effects of the turns of the external elastic elements 3 and must be greater than the thickness h of the turns of the external elastic elements 3. Thanks to the supply of the elastic muff by the spacer element in the form of a rod installed between the ends