SU1177366A1 - СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КРУПНЫХ ДЕТАЛЕЙ, имеющих форму полых цилиндров с отношением высоты к наружному диаметру в пределах 0,5-2,5 - Google Patents
СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КРУПНЫХ ДЕТАЛЕЙ, имеющих форму полых цилиндров с отношением высоты к наружному диаметру в пределах 0,5-2,5 Download PDFInfo
- Publication number
- SU1177366A1 SU1177366A1 SU833670377A SU3670377A SU1177366A1 SU 1177366 A1 SU1177366 A1 SU 1177366A1 SU 833670377 A SU833670377 A SU 833670377A SU 3670377 A SU3670377 A SU 3670377A SU 1177366 A1 SU1177366 A1 SU 1177366A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- roller
- hardness
- depth
- heat treatment
- layer
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при термической обработке крупных деталей различного назначения, имеющих форму полых цилиндров, например деталей типа роликов или бандажей.
Цель изобретения - повышение твердости и глубины рабочего слоя, равномерности их распределения по наЕужной поверхности и предотвращение рещинообразования.
На фиг.1 представлена схема теплового воздействия на деталь типа полого ролика в процессе термической обработки по известному способу (стрелками показан преимущественный характер тепловода: сплошными стрелками - излучением, пунктирными - конвекцией); на фиг.2 - градиент температур в ролике, обработанном по известному способу, на расстоянии 50 мм от торцовой поверхности (сечение А-А на фиг.1), на фиг.3 - то Ае (сечение Б-Б на фиг.1), на фиг.4 - градиент температур в ролике, обработанном по известному способу, на половине высоты ролика (сечение В-В на фиг.1), на фиг.5 схема теплового воздействия на деталь типа полого ролика в процессе термической обработки по предлагаемому способу· на фиг.6 - градиент температур в ролике, обработанном по предлагаемому способу, на расстоянии 50 мм от торцовой поверхности (сечение Г-Г на фиг.5)( на фиг.7 - то же, нА расстоянии 150 мм от торцовой поверхности (сечение,.
Д-Д на фиг.5)‘, на фиг.8 - то же, на половине высоты ролика (сечение Е-Е на фиг.5).
Печь для термической обработки состоит из корпуса 1, рабочего пространства 2 печи, где помещается обрабатываемая деталь (ролик) 3, слоя теплоизоляции и герметизир5тощей заглушки 5.
Проводят термическую обработку опорного ролика цементной печи с диаметром бочки 1200 мм и диаметром внутренней полости 620 мм по известному и предлагаемому способам. Предварительный подогрев и интенсифицированный нагрев проводят в двух шахтных газовых печах глубиной 8000 мм и диаметром рабочего пространства 3000 мм (с пересадкой ролика из одной печи в другую). Расположение го366 2
релок тангенциальное. Температура нагрева второй печи 1080°С. Ролик помещают в печь с помощью крана, после окончания периода интенсифицированного нагрева проводят закалку через воду в масло.
В процессе термообработки осущест вляют термометрирование с помощью хромель-алюминиевых термопар, зачеканенных на разную глубину и расположенных в различных участках наружной поверхности ролика.
Расчет температурных полей и распределения твердости в рабочем слое проводят методом конечных элементов с шагом разбиения по радиусу 5-10 мм и разбиением по времени 2-3 мин. Глу бину рабочего слоя (закалочной поверхности зоны) оценивают методом наложения экспериментальных кривых охлаждения для различных по глубине слоев на термокинетическую диаграмму стали. Полученные в результате расчета значения температур и твердости сопоставляют с данными промышленных экспериментов на натурном ролике.
Исходные данные для расчета. Размеры ролика: наружный диаметр 1200 мм, внутренний диаметр 620 мм, высота 650 мм^ материал - сталь марки 38ХНМЛ. Представительные сечения: на расстоянии 50 мм от торцовой поверхности, на расстоянии 150 мм от торцовой поверхности, на половине высоты ролика.
I. Известный способ. Предваритель ный нагрев до температуры по наружной поверхности 920-940°С (расчетная продолжительность нагрева 120 мин), закалка через воду в масло (выдержка в воде 3 мин, в масле 60 мин).
II. Предлагаемый способ. Нанесение на торцовые поверхности детали слоя теплоизоляционного материала Тогнеупорный кирпич), герметизация внутренней полости путем перекрытия ее сверху и снизу стальными заглушками, предварительный объемный подогрев до 5оо°с, интенсифицированный нагрев
до температуры по наружной поверхнос ти 920-940°С (расчетная продолжитель ность нагрева 120 мин), закалка через воду в масло (выдержка в воде 3 мин, в масле 60 мин).
III. Вариант известного способа
с нанесением слоя теплоизоляционного
материала на торцовые поверхности
3 1177
детали, но без герметизации внутренней полости.
IV. Вариант известного способа с герметизацией внутренней полости перед предварительным подогревом и « ее разгерметизацией перед закалкой, но без нанесения слоя теплоизоляционного материала на торцовые поверхности детали.
В табл. 1 представлены результаты 10 определения градиента температуры в представленных сечениях в момент вре• мени, предшествующий закалке, для вариантов известного и предлагаемого способов (экспериментальные и расчет- 15 ные данные), а также приведены значения твердости на наружной поверхности и глубины рабочего слоя.
В табл. 2 приведены результаты сравнения показателей известного с 20 показателями предлагаемого способа.
Из табл. 2 следует, что предлагаемый способ характеризуется следующими основными преимуществами: твердость
366 4
на наружной поверхности (среднее значение) увеличивается на 21,5%; неравномерность распределения твердое ти по наружной поверхности снижается на 9%; глубина рабочего слоя увеличивается на 132%; неравномерность распределения глубины рабочего слоя (по наружной поверхности) снижается на 49%.
Улучшение качества деталей способствует повышению их эксплуатационной долговечности и надежности. При этом нанесение слоя теплоизоляционного материала на торцовые поверхности без герметизации внутренней полости, с одной стороны, и герметизация этой полости без теплоизоляции торцовых поверхностей, с другой стороны, не обеспечивают требуемого повышения рас сматриваемых характеристик детали (как в известном способе). Результат достигается только при осуществлении предлагаемого способа.
Таблица 1
Вариант | — Сечение | Характеристика распределения | Твердость | Глубина | |
способа | ролика | температуры в | сечении в конце | на наруж- | рабочего |
градиентного | нагрева | ной поверх-' | слоя (с | ||
ности, НВ | твердое- | ||||
Температура наружной поверхности, °с | Температура внутренней άΤ поверхности,°С | тью не менее 260 НВ), мм |
А-А | 920 | 460 | 460 | 337-309* 321 | 60 |
Б-Б | 920 | 440 | 480 | 341-321 328 | 60 |
В-В | 920 | 440 | 480 | 345-329 335 | 65 |
А-А (50 мм от торца) | 930 | 840 | 90 | 269-255 260 | 20 |
Б-Б (150 мм от торца) | 930 | 780 | 150 | 302-255 | 25 |
272
$
1177366
6
.Продолжение табл.1
__*»
Вариант способа | Сечение ролика | —---,=-,Характеристика распределения температуры в сечении в конце градиентного, нагрева | Твердость на наружной поверхности, НВ | Глубина рабочего слоя ,(с твердое- | ||
Температура наружной поверхности, «С | Температура Внутренней поверхности | АТ ,’с | тыо не ме* нее 260 НВ), мм. | |||
В-В ~ (на половине высоты) | 930 | 670 | 260 | 309-269 278 | 35 | |
III | А-А | 920 | 820 | 100 | 302-263 278 | 30 |
- | Б-Б | 920 | 740 | 180 | 302-269 285 | 35 |
В-В | 920 | 680 | 240 | 313-278 298 | 40 | |
IV | А-А | 920 | 790 | 130 | 282-257 263 | 20 |
Б-Б | 920 | 640 | 280 | 302-263 282 | 35 | |
В-В | 920 | 530 | 390 | 321-272 | 45 |
302
* η
В числителе максимальные и минимальные значения, в знаменателе средние Т а б л и ц а 2
— Характеристика Вариант способа | Твердость наружной поверхности, (среднее значение), НВ | Неравномерность распределения твердости по поверхности И® та* ~ИВ я,; п 7 НВсре*. . ” | Средняя глубина рабочего слоя Ь (с твердостью не менее 260 НВ),мм | Неравномерность распределения глубины рабочего слоя Т’макс-^'мин ? т > /о ьсреА. |
I | 328 | 11 | 61,5 | 8 |
II | 270 | 20 | 26,5 | 57 |
III | 287 | 18 | 35 | 29 |
IV | 282 | 27 | 33 | 75 |
1177366
Радиус Радиус Радиус
Фиг. 6 фиг7 фиг 8
Температура ι \ \\\\ \ \ \\ \ \ \ гт'ггг \ι Температура
Claims (1)
- СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КРУПНЫХ ДЕТАЛЕЙ, имеющих форму полых цилиндров с отношением высоты к наружному диаметру в пределах 0,5-2,5, включающий предварительный подогрев, ускоренный нагрев с формированием заданного градиента температуры от наружной поверхности к внутренней и закалку, отличающийся тем, что, с целью повышения твердости и глубины рабочего слоя, равномерности их распределения по наружной поверхности и.предотвращения трещинообразования, перед предварительным подогре- § вом на торцовые поверхности детали наносят слой теплоизоляционного материала и герметизируют внутреннюю полость детали, а перед закалкой осуществляют разгерметизацию внутренней полости.1177366Фиг. I1 11
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833670377A SU1177366A1 (ru) | 1983-12-07 | 1983-12-07 | СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КРУПНЫХ ДЕТАЛЕЙ, имеющих форму полых цилиндров с отношением высоты к наружному диаметру в пределах 0,5-2,5 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833670377A SU1177366A1 (ru) | 1983-12-07 | 1983-12-07 | СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КРУПНЫХ ДЕТАЛЕЙ, имеющих форму полых цилиндров с отношением высоты к наружному диаметру в пределах 0,5-2,5 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1177366A1 true SU1177366A1 (ru) | 1985-09-07 |
Family
ID=21092098
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU833670377A SU1177366A1 (ru) | 1983-12-07 | 1983-12-07 | СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КРУПНЫХ ДЕТАЛЕЙ, имеющих форму полых цилиндров с отношением высоты к наружному диаметру в пределах 0,5-2,5 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1177366A1 (ru) |
-
1983
- 1983-12-07 SU SU833670377A patent/SU1177366A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103132086A (zh) | 一种重载齿轮渗碳-等温-淬火新工艺 | |
US3751195A (en) | Heat-treating-furnace roll and method of heat-treating metal strip therewith | |
WO2019091222A1 (zh) | 一种控制31CrMoV9齿轮材料氮化物的热处理方法 | |
SU1177366A1 (ru) | СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КРУПНЫХ ДЕТАЛЕЙ, имеющих форму полых цилиндров с отношением высоты к наружному диаметру в пределах 0,5-2,5 | |
US5246510A (en) | Method for producing a selectively surface hardened cast iron part | |
JP3679443B2 (ja) | 混銑車の不定形耐火物ライニング構造 | |
CN108728628A (zh) | 一种9Cr18钢大直径薄壁轴承套圈热处理方法 | |
JP4876279B2 (ja) | 熱処理炉 | |
CN107937862A (zh) | 一种用于链条生产的渗碳工艺 | |
US4334858A (en) | Prevention of thermal spalling in ceramic products | |
JPH048487B2 (ru) | ||
BE465305A (ru) | ||
SU438704A1 (ru) | Способ повышени стойкости свода электродуговой сталеплавильной печи | |
SU1678511A1 (ru) | Ролик машины непрерывного лить заготовок | |
SU1019018A1 (ru) | Способ эмалировани полых цилиндрических изделий | |
US1335094A (en) | Method of carbonizing iron and steel | |
SU118126A1 (ru) | Способ цементации и закалки шестерен | |
KR19990006771A (ko) | 금속스트립을 열처리하기 위한 탑형 로 | |
JPS6153404B2 (ru) | ||
US210963A (en) | Improvement in treating fire-brick and similar materials used for metallurgy purposes | |
SU703587A1 (ru) | Способ термической обработки валков | |
SU622797A1 (ru) | Способ термического соединени неорганического диэлектрика с охватывающей стальной деталью | |
SU1650765A1 (ru) | Способ обработки стальных изделий | |
DE3031874C2 (de) | Verfahren zur Schutzbehandlung eines Silikasteines | |
SU920077A2 (ru) | Установка дл диффузионного хромировани |