Изобретение относитс к металлургии , а именно к производству стали с применением кислорода, По основному авт. св. № 342315 известен способ {j .контрол скороети обезуглероживани металла в сталеплавильном агрегате, включающий измерение концентрации окиси и двуокиси углерода в отход щих газах и определение количества отход щих газов по текущему значению расхода дут и концентрации азота и аргона в нем и в отход щих газах. Скорость окислени углерода определ етс из соотношени А.Ч-, ,e,z,e,,C. скорость окислени углерода; концентраци окиси углерода в отход щих газах; концентраци -углекислого газа в отход щих газах-; концентраци азота в возду хе; К9нцентраци азота в дутье концентраци азота в отход щих газах; концентраци аргона в возДУхе; концентраци аргона в дуть концентраци аргона в отхо д щих газах; расход дуть ; коэффициент пропорциональности . Недостатком известного способа вл етс то, что при определении ско рости обезуглероживани не учитываетс изменение количества продуктов окислени углерода, наход щихс в расплаве. Увеличение объема расплава происходит за счет накоплени в нем продук-тов окислени углерода. Следователь но, при определении скорости обезуг лероживани по количеству углерода, удал емого в виде газообразных соединений , без учета увеличени объема расплава за счет накоплени продуктов окислени углерода в нем, неизб но занижаетс получаема скорость обезуглероживани по сравнению с истинной. При уменьшении объема расплава происходит дополнительное вьщеление в газообразную фазу продуктов окислени углерода, образова шихс ранее. Поэтому неизбежно завышение скорости обезуглероживани . Изменение объема наход щихс в расплаве продуктов окислени углерода , приведённого к нормальным услови м (Н.У.), в отдельные периоды плавки достигает дес ти и более процентов от среднего за период продувки расхода отход щих из конвертора газов, также приведенного к н.у. Такую же величину составл ет разность между истинной скоростью обезуглероживани металла и скоростью, определ емой по известному способу, от средней скорости выгорани углерода за период продувки. Цель изобретени - повьш1ение точности контрол . Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу контрол скорости обезуглероживани металла в сталеплавильном агрегате дополнительно измер ют уровень расплава и по его значени м определ ют изменение количества продуктов окислени углерода, наход щихс в расплаве, а скорость обезуглероживани определ ют по формуле , к,в Ar Nj-NlXt 41 , Р с ,cc,o. где УС - скорость окислени углерода; СО - концентраци окиси углеро- ; да в отход щих газах; концентраци углекислого газа в отход щих газах; концентраци азота -в воздуг хе; концентраци азота в дутье; концентраци азота в ртход щих газах; концентраци аргона в воздухе; концентраци аргона в дутье; концентраци аргона в отход щих газах; расход дуть ; промежуток времени, за который определ етс количество выгоревшего углерода; гр изменение объема продуктов окислени углерода, наход щихс в расплаве, за промежуток времени; коэффициенты пропорциональности . 3 Предполагаемый способ осуществл етс следующим образом, i В процессе продувки металла, например в конверторе, непрерывно изм р ют Уровень расплава. Объем продук тов окислени углерода, наход щихс в расплаве, определ етс из соотношени (b((.H-cf.elH-c)% (3) где Vfp - объем газом с расплаве; И - высота уровн расплава; а,Ь,с,й,е- коэффициенты, значени которых определ ютс геометрическими размерами рабочего пространства ста леплавильного агрегата, уровнем расплава. Коэффициент пропорциональности k2 рассчитиваетс из условий: температу ра газов в расплаве принимаетс рав ной 1500 С; среднее давление газа в пузырьках СО и СО, наход щихс в расплаве, определ етс из соотнощени -Т 5 где POI - атмосферное давление; HO/2 - средн глубина вьщелени СО в ванне, равна половин начальной глубины ванны l см; б - поверхностное нат жение металла, дин/см; Р - плотность жидкости; р - ускорение свободного падени ; f - средний радиус пузырьков, равный 1 см . Содержание углерода в одном куби ческом метре СО и СО,, при н.у. равн етс 0,536 кг. При указанных услови х k опреде л етс из соотношени kj 0,089Р,(5) Текущее значение расхода дуть , концентрацию азота и аргона в нем и в отход щих газах, концентрацию окиси и двуокиси углерода в отход щих газах определ ют известным способом . Таким образом, введением дополни тельного члена в уравнение (1) устран етс различие между истинной скоростью окислени углерода и скоростью окислени по известному способу . 134 На чертеже изображен конвертор, разделенный на три участка, вли ющие на коэффициент пропорциональности высоты к объему, продольный разрез. Пример. Скорость обезуглероживани определ етс по выражению (2) .. Концентраци окиси и двуокиси углерода в отход щих газах, расход дуть и концентрации азота и аргона в нем ив отход щих газах определ ют известным способом. Второе слагаемое уравнени (2) определ етс следующим образом: рабочее пространство конвертора объемом 135 м и садкой 160 т выше уровн спокойного расплава можно разделить на три участка (фиг. 1): два цилиндрических и один конический. По мере подъема расплава за счет накоплени в нем продуктов окислени углерода на первом цилиндрическом участке,(1,14 с 3,389 м) объем газов в расплаве определ етс из соотношени Vrp 23,146 ( Н - 1,14) м , на втором цилиндрическом участке (3,389 м Н 5,039 м) Vrp 38,342 + 25,415(Н - 3,389) м , на третьем, коническом (5,039 м Н i7,000 м) Vrp 80,277 + 25,415(Н - 5,039) 4 ,619(Н - 5,039) 4- 0,279х (Н - 5,039)3 . Коэффициент пропорциональности k при начальной глубине ванны 1,14м равн етс О,124. На одной из плавок средн скорость выгорани углерода за период продувки составл ет 214,320 кг/мин или О,152%/мин. Значени скорости обезуглероживани по известному и по предлагаемому способам, а также отклонение их значений, определ емых в различные периоды плавки и характеризуемых вторым слагаемым в уравнении (2), pивeдeны в таблице. Использование предлагаемого способа позвол ет стабилизировать режим продувки ванны (уменьшить количество недодувов и передувов), а следовательно, увеличить производительность агрегатов, уменьшить угар железа и ферросплавов, повысить качество металла, стойкость футеровки агрегатов, уменьшить количество пе1130613 .6The invention relates to metallurgy, namely to the production of steel using oxygen, According to the main author. St. No. 342315 is a known method {j. Control of the speed of metal decarburization of a metal in a steelmaking unit, which includes measuring the concentration of carbon monoxide and carbon dioxide in the exhaust gases and determining the amount of exhaust gases from the current value of the flow rate and the concentration of nitrogen and argon in it and in the exhaust gases. The carbon oxidation rate is determined from the ratio A.Ch-,, e, z, e, C. carbon oxidation rate; carbon monoxide concentration in waste gases; -carbon dioxide concentration in waste gases-; nitrogen concentration in air; K9 nitrogen concentration in the blast nitrogen concentration in the exhaust gases; argon concentration in the air; argon concentration in the argon concentration in the exhaust gases; flow rate to blow; coefficient of proportionality. A disadvantage of the known method is that when determining the decarburization rate, the change in the amount of carbon oxidation products in the melt is not taken into account. The increase in the volume of the melt occurs due to the accumulation of carbon oxidation products in it. Consequently, when determining the rate of decarbonation by the amount of carbon removed as gaseous compounds, without taking into account the increase in the volume of the melt due to the accumulation of carbon oxidation products in it, the decarburization rate is inevitably underestimated compared to the true one. With a decrease in the volume of the melt, an additional release into the gaseous phase of the carbon oxidation products formed earlier occurs. Therefore, it is inevitable that the decarburization rate will be overstated. The change in the volume of carbon oxidation products in the melt, reduced to normal conditions (N.U.), in certain periods of melting reaches ten percent or more of the average for the period of purging, the flow of gases from the converter, also reduced to . The same value is the difference between the true decarburization rate of the metal and the rate determined by a known method from the average carbon burnout rate during the purge period. The purpose of the invention is to increase the accuracy of the control. This goal is achieved by the fact that according to the method of controlling the decarburization rate of metal in a steel-smelting unit, the level of the melt is additionally measured and its value is determined by the change in the amount of carbon oxidation products in the melt, and the decarburization rate is determined by the formula Nj-NlXt 41, P with, cc, o. where US is the oxidation rate of carbon; CO is the concentration of carbon monoxide; yes in flue gas; carbon dioxide concentration in waste gases; nitrogen concentration in air xy; nitrogen concentration in the blast; nitrogen concentration in mercury gases; argon concentration in air; argon concentration in blast; argon concentration in waste gases; flow rate to blow; the period of time for which the amount of carbon burned is determined; a change in the volume of the carbon oxidation products in the melt over a period of time; coefficients of proportionality. 3 The proposed method is carried out as follows, i. During the process of metal blowing, for example in a converter, the level of the melt is continuously measured. The volume of carbon oxidation products in the melt is determined from the ratio (b ((. H – cf.elH – c)% (3) where Vfp is the volume of gas from the melt; And is the height of the melt level; a, b, c, d, e are the coefficients, the values of which are determined by the geometrical dimensions of the working space of a hundred melting unit, the level of the melt. The proportionality coefficient k2 is calculated from the conditions: the temperature of the gases in the melt is 1500 C, the average pressure of the gas in the bubbles CO and CO, found in the melt, is determined from the ratio -T 5 where POI is atmospheric e pressure; HO / 2 — average depth of CO in the bath, equal to half the initial depth of the bath l cm; b — metal surface tension, dyn / cm; P — liquid density; p — acceleration of free fall; f — average bubble radius, equal to 1 cm. The carbon content in one cubic meter of CO and CO ,, at NU is 0.536 kg. Under these conditions, k is determined from the ratio kj 0.089P, (5) The current value of the flow rate is blowing, nitrogen concentration and argon in it and in the exhaust gases, the concentration of carbon monoxide and carbon dioxide in the exhaust gases is determined by the known in a way. Thus, the introduction of an additional term in equation (1) eliminates the difference between the true rate of carbon oxidation and the rate of oxidation by a known method. 134 The drawing shows a converter divided into three sections, influencing the coefficient of proportionality of height to volume, a longitudinal section. Example. The decarburization rate is determined by the expression (2) .. The concentration of carbon monoxide and carbon dioxide in the exhaust gases, the flow rate and the concentrations of nitrogen and argon in it and in the exhaust gases are determined by a known method. The second term of equation (2) is defined as follows: the working space of the converter with a volume of 135 m and a charge of 160 tons above the level of the calm melt can be divided into three sections (Fig. 1): two cylindrical and one conical. As the melt rises due to the accumulation of carbon oxidation products in it in the first cylindrical section, (1.14 s 3.389 m), the volume of gases in the melt is determined from the ratio Vrp 23.146 (H - 1.14) m, in the second cylindrical section (3.389 m N 5,039 m) Vrp 38,342 + 25,415 (H - 3,389) m, on the third, conic (5.039 m H i 7,000 m) Vrp 80,277 + 25,415 (H - 5,039) 4, 619 (H - 5,039) 4- 0,279x (H - 5.039) 3. The proportionality coefficient k at the initial bath depth of 1.14 m is equal to O, 124. At one of the heats, the average carbon burnout rate for the purge period is 214.320 kg / min, or 0, 152% / min. The decarburization rates according to the known and proposed methods, as well as the deviation of their values determined in different melting periods and characterized by the second term in equation (2), are indicated in the table. Using the proposed method makes it possible to stabilize the bath purge mode (reduce the number of under-blows and over-blows) and, consequently, increase the productivity of the aggregates, reduce the waste of iron and ferroalloys, improve the quality of the metal, the durability of the lining of the aggregates, and reduce the amount of iron.
реокиелеиных плавок и, таким обра ,эом, уменьшить веро тность выбросовheat sinks and thus reduce the likelihood of emissions
расплава из агрегатов и ковшей и повысить выход годного металла.melt from the aggregates and buckets and increase the yield of the metal.