Изобретение относитс к устройст вам дл предварительной подготовки металлошихты к плавке в печах путем предварительного подогрева ее перед переплавом в электропечах.и др. Известно устройство дл подогрева скрапа, содержащее камеру дожигани топочную камеру с горелками и металлическую решетку, на которую установ лен футерованный контейнер с раскрывающимс перфорированньлм дном и крьЕикой, соединенной через патрубок с рекуператором, в котором топочна камера в верхней части снабжена металлической решеткой, а контейнер : имеет вертикальные ребра на внутренней поверхности и козырек в виде полукольца , охватывающий вырез в крышке , выполненной в виде колпака и совмещенный с камерой дожигани ij Однако в этом устройстве наличие рекуператора усложн ет конструкцию устройства, снижает надежность его работы и увеличивает расход тепла на процесс пропорционально КПД рекуператора; использовать масло в виде топлива нерационально, поскольку оно очень дорого и дефицитно. Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к изобретению вл етс устройство дл обжига и подогрева стружки, содержаадее крьлшку с горелками, загрувочную бадью с раскрывающимс перфоЬированным днищем и дщмоприемиик t В данном устройстве хот и созданы лучшие услови дл горени испар ющихс масел, но оно также слснкно в изготовлении и обладает низким КПД. Целью изобретени вл етс обеспечение сбора и утилизации содержаще гос в стружке масла. Поставленна цель достигаетс тем что в устройстве дл обезжиривани и подогрева стружки, содержащем крьаи ку с горелками, загрузочную бадью с раскрывающимс перфорированньвл днищем и дымоприемник, днище загрузочной бадьи выполнено конусным с уклоном в сторону центра, равным 1:101:5 , и отверсти ми, расположенными по окружности между стенками бадьи и центром днища в два или более р дов на рассто нии, 1/6-1/3 диаметра днища от стенок бадьи, отверсти с внутренней стороны бадьи -выполнены с буртиком, при этом в центре днища бадьи выполнено отверстие без буртика , соединенное с маслосливньи патрубком , устано.вленньм с наружной сто роны днища бсшьи. На фиг. 1 представлено устройство поперечный разрез; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - графи зависимости температуры и сопротивле ни сло стружки от конструктивного расположени отверстий. Устройство содержит бадью 1 дл размещени обжигаемой стружки, крышку 2 и дымоприемник 3. В нижней части корпуса 4 бадьи размещен фланец 5 дл установки ее на дымоприемник 3, Бадь снизу снабжена раскрывазощимс днищем б. Меха,низм закрыти днища состоит из т г 7 и скольз щего кольца 8 с цапфами 9 дл захвата крюком крана. Днище б состоит из двух или более частей и в закрытом виде имеет конусность с уклоном в сторону центра бадьи, равным 1:10-1:5, причем вершина конуса направлена книзу. В днище выполнено два или более р дов отверстий 10. Отверсти 10 расположены в средней части площади днища, причем внешний вид на рассто нии 1/61), а внутренний на 1/3D от стенок бадьи. Кроме того, отверсти 10 имеют буртик 11 с внутренней стороны днища. В центре днища б выполнено отверстие 12 без буртика с диаметром 1/101/201 ). Отверстие 12 соединено с маслосливным патрубком 13, который проходит через отверстие в .дымоприемнике и соединен с маслосборником. Патрубок 13 дл приема и слива масла расположен по оси дымоприемника . В футерованной крышке 2 установлены горелки 14, предназначенные дл прогрева стружки в бадье за счет сжигани газа или другого топлива. Днище загрузочной бадьи выполнено конусным с уклоном в сторону центра, равным 1:10-1:5, и отверсти ми, расположенными между периферией и центЕюм днища в два или более р дов на рассто нии 1/ -1/зи от периферии. Устройство работает следующим образом. Заполн емую замасленной стружкой Ьадью 1 устанавливают фланцем 5 на дьамоприемник 1. При этом днище 6 бадьи закрыто, т ги 7 и подвижное кольцо 8 наход тс в верхнем положении . Бадь накрываетс крышкой 2, включаетс отсос дымовых газов и зажигаютс горелки 14. Режим горени топлива а счет подачи воздуха регулируетс с таким расчетом, чтобы температура продуктов сгорани , попадающих из горелок на слой стружки в бадье, не приводила к возгоранию паров масел, которые образуютс при соприкосновении стружки с гор чими продуктами сгорани . Температура газов из горелки не должна превышать 700-750С, дл чего при работе горелок, например на природном газе, коэффициент расхода воздуха нужно иметь не менее 4. Обраазовавшиес в слое стружки пары маел вместе с продуктг1ми сгорани проасываютс т говым средством сверху вниз. При этом пары масла, соприкаа сь с нижележащими более холодными ло ми стружки, конденсируютс . По той причине, по мере перемещени вниз фронта испарени , стружка в ниж ней части бадьи непрерывно обогащаетс маслом и одновременно прогреваетс . Прогрев сло и обогащение его маслом способствует вытеканию масла и попадании его на днище б бадьи. . Днище б в закрытом-состо нии имеет конусность с уклоном к центру бадьи, paBHfcjM 1:10-1:5, с вершиной, направленной вниз. Конусность в днище пред назначена дл обеспечени стока CKOH денсированного масла,По услови м надежности запирани и простоты конструкции днище должно быть без конусности . Поэтому дл стока масла нужно иметь минимальную конусность, обеспе чивак дую быстрое удаление масла с минимальным уносом отход щими газами Дл определени необходимой конусности провод т исследовани на модели, при которых определ етс вли ние конусности на скорость стекани масла и потери. Опыты провод тс на перфорированной конусной решетке, продува емой воздухом с температурой 25-50°С Определ етс врем стекани масла на рассто ние 10 см и унос его с воздухом 1 расход масла 2 кг/ч, воздуха 80 .). Зависимость потерь и времени стекани масла от конусности перфорированного днища представлена в табл. 1 . Таблица Из данных табл.. 1 следует, что врем стекани масла к решетке с уве личением наклона уменьшаетс , но одновременно возрастают потери его с воздухом. Уровень приемлемых потерь не должен превышать 19%, а наклон днища не должен превышать 2:10 Ц:5). Но при уменьшении наклона рез ко возрастает врем стекани масла и при наклоне 0,5:10(1:20) оно уже соизмеримо с длительностью процесса обезжиривани , т.е. нельз наклон иметь менее 1:20. В вершине конуса имеетс отверстие 12, соединенное с маслосливным патрубком 13. Благодар наличию конусности и отверсти 12 масло, поступившее на днище б, стекает в отверстие 12 и по маслосливному патрубку 13 - в маслосборник. Продукты сгорани , свободные от масла , поступают в отверсти 10 и удал ютс . Отверсти 10 располагаютс в средней части днища в два и более р дов. Оптимальное расположение отверстий 10 определ етс на экспериментальной установке с массой стружки 50 кг. Используетс стружка нержавеющей стали замасленностью 2%. При этом определ етс сопротивление системы и прогрев сло . Дл прогрева используютс продукты сгорани природного газа при , расход газа 4 . Из графика зависимости температуры и сопротивлени сло стужки от конструктивного расположени отверстий 1ФИГ. 3) видно, что при расположении отверстий 10 далее 1/61) от стенок бадьи резко возрастает сопротивление сло (с 48 до 160 мм вод.ст, при рассто нии 1/2D). Причем угол наклона кривой (.фиг. 3, участок С13 на рассто нии 1/6 до 1/3D от стенок бадьи значительно меньший,чем на рассто нии 1/3 до 1/2D. Отсюда видно, что отверсти 10, расположенные на рассто нии от 1/6 до 1/3D от стенок бадьи, обладают меньшим сопротивлением , чем на рассто нии от 1/3 до 1/2D. При приближении отверстий 10 к стенкам бадьи на рассто нии менее 1/6D резко уменьшаетс нагрев стружки в центре сло (151°С при 1/6D и 120°С при 1/12D) . На участке температурной кривой (ЛВ) при расположении отверстий 10 от 1/6 до 1/3D от стенок бадьи получаетс наиболее интенсивный нагрев стружки при незначительном росте сопротивлени . Таким образом внешний р д отверстий 10 должен быть удален на 1/6D. Такое расположение отверстий в первую половину процесса обезжиривани стружки предотвращает развитие периферийного потока газов и способствует более быстрому прогреву внутренних слоев стружки. Внутренний р д отверстий 10 должен располагатьс не более 1/ЗЛ от стенок бадьи. Это предотвращает чрезмерное увеличение сопротивлени сло стружки при прохождении дымовых газов. Дл исключени уноса масла газами и вытекани его через отверсти 10 они с внутренней стороны имеют буртик . Предлагаемое устройство испытано на пилотной установке с массой стружки 50 кг, параллельно проведены испытани устройства-прототипа с такой же массой стружки. Дл испытаний при мен ют стружку нержавеквдей стали с содержание} масла 2%. В обоих случа х дл нагрева сло примен ют продук ты сгорани газа с температурой 600°С. Дл чего в горелку подают 4 м/ч газа. В обоих случа х процесс заканчивают через 0,5 ч, и конечна замасленность стружки близка к нулю при среднемассовой температуре сло 350°С. В предлагаемом устройстве подача газа продолжаетс на прот жении всего времени нагрева, а в известном - примерно через :5 мин, когда начинаетс интенсивное испарение масла и его сгорание в топке, расход газа снижаетс до 1,5 м/ч, а те пература греющих газов 600°С поддерживаетс за счет горени масла. При нагреве в маслосборнике устройст на получено 0,94 кг жидкого масла. Это означает, что из 1 кг имек цегос в стружке масла сконденсировано и собрано 94%, а 6% потер но в виде паров с отход щими газами в конце на рева, когда нижний слой стружки нагрелс выше точки конденсации паров масла. Сравнительные результаты -эксперимента приведены в табл. 2 . Таблица2 Предлагаемое 4 40 0,94 18,8 Известное 4/1,5 19,1 Из данных табл. 2 следует, что дл обезжиривани стружки при равной производительности в предлагаемом 1 стройстве затрачено природного газа на 20,9 больше, чем в известном, за счет сжигани масла в известном устройстве и использовани выделившегос тепла на процесс обезжиривани и нагрева стружки; В предлагаемом устройстве дополнительно получено 18,8 кг масла, таким образом экономический от использовани предлагаемого ycrpotiства равен 1,12 руб на 1 т стружки.The invention relates to a device for pretreating a metal charge for smelting in furnaces by preheating it before remelting in electric furnaces, etc. A device for heating scrap is known, comprising a afterburning chamber, a combustion chamber with burners and a metal grill on which a lined container with opening a perforated bottom and a creel connected through a pipe to a recuperator, in which the combustion chamber in the upper part is equipped with a metal grill, and the container: has a vertical The ribs on the inner surface and the visor are in the form of a semiring covering the cutout in the lid made in the form of a cap and combined with the afterburner chamber ij However, the presence of a heat exchanger in this device complicates the design of the device, reduces its reliability and increases heat consumption per process proportionally to the efficiency of the heat exchanger ; to use oil in the form of fuel is irrational, since it is very expensive and scarce. The closest in technical essence and the achieved result to the invention is a device for burning and heating chips, containing the burner with burners, a loading bucket with a opening perforated bottom, and the receiving t In this device although there are better conditions for burning evaporating oils, it is also It is very easy to manufacture and has low efficiency. The aim of the invention is to ensure the collection and disposal of state-contained oil chips. The goal is achieved by the fact that, in a device for degreasing and heating chips, containing a crust with burners, a loading bucket with a perforated opening bottom and a smoke receiver, the bottom of the loading bucket is made conical with an inclination towards the center equal to 1: 101: 5, and the holes, located along the circumference between the walls of the tub and the center of the bottom in two or more rows at a distance of 1 / 6-1 / 3 of the diameter of the bottom from the walls of the tub, the holes on the inner side of the tub are made with the collar, while in the center of the bottom of the tub stie without collar connected to the oil drain pipe, the outer ustano.vlennm hundred Rhone bsshi bottom. FIG. 1 shows the device cross-section; in fig. 2 shows section A-A in FIG. one; in fig. 3 is a graph of temperature and resistance of the chip layer on the structural arrangement of the holes. The device contains a bucket 1 for placing baked chips, a cover 2 and a smoke receiver 3. In the lower part of the body 4 of the bucket is placed a flange 5 for mounting it on the smoke receiver 3, the Bad bottom is provided with an open bottom b. The fur, the bottom closure consists of t 7 g and a sliding ring 8 with pins 9 to grip the crane hook. The bottom b consists of two or more parts and, when closed, has a taper with a slope towards the center of the tub equal to 1: 10-1: 5, with the apex of the cone pointing downwards. Two or more rows of holes 10 are made in the bottom. Holes 10 are located in the middle part of the bottom area, with an external view at a distance of 1/61), and internal at 1 / 3D from the walls of the tub. In addition, the holes 10 have a flange 11 from the inside of the bottom. In the center of the bottom b, a hole 12 is made without a collar with a diameter of 1/101/201). The hole 12 is connected to the oil drain pipe 13, which passes through the hole in the exhaust receptacle and is connected to the oil collector. The pipe 13 for receiving and draining the oil is located along the axis of the smoke receiver. In the lined lid 2, burners 14 are installed to heat chips in the tub by burning gas or other fuel. The bottom of the loading tub is made conical with a slope towards the center equal to 1: 10-1: 5 and with holes located between the periphery and center of the bottom in two or more rows at a distance of 1 / -1 / z from the periphery. The device works as follows. Filled with an oily chip, binu 1, is installed with a flange 5 on the receiver 1. In this case, the bottom 6 of the tub is closed, the rods 7 and the movable ring 8 are in the upper position. The bucket is covered with lid 2, the flue gas suction is turned on, and the burners 14 are lit. The burning mode of the fuel and the air supply is controlled so that the temperature of the combustion products falling from the burners to the chip layer in the bucket does not cause the oil vapors that form when contact of chips with hot combustion products. The temperature of the gas from the burner should not exceed 700-750 ° C, for which, when operating the burners, for example, natural gas, the air flow rate must be at least 4. The fumes of the pellet formed in the chip layer together with the combustion products pass from the bottom to the bottom. In this case, the oil vapors, which are in contact with the underlying cooler chips, are condensed. For the reason, as the evaporation front moves downward, the chips in the lower part of the tub are continuously enriched with oil and at the same time heated. Warming up the layer and enriching it with oil contributes to the leakage of oil and getting it on the bottom of the tub. . The bottom b in the closed state has a taper with a slope to the center of the tub, paBHfcjM 1: 10-1: 5, with the top pointing down. The taper in the bottom is intended to ensure the flow of CKOH densified oil. According to the conditions of reliable locking and simplicity of construction, the bottom should be without taper. Therefore, it is necessary to have a minimum conicity to drain the oil, ensuring quick removal of oil with minimal entrainment with waste gases. To determine the necessary conicity, studies are carried out on models that determine the effect of conicity on the rate of oil flow and loss. The experiments were carried out on a perforated cone grate blown by air with a temperature of 25-50 ° C. The time taken for the oil to drift over a distance of 10 cm and carried away with air 1 oil consumption 2 kg / h, air 80) is determined. The dependence of losses and oil drain time on the taper of the perforated bottom is presented in Table. one . Table From the data in Table. 1, it follows that the time it takes for the oil to drain to the grid decreases with increasing slope, but at the same time its loss with air increases. The level of acceptable losses should not exceed 19%, and the bottom slope should not exceed 2:10 C: 5). But with a decrease in inclination, the oil draining time increases dramatically, and when it is tilted 0.5: 10 (1:20), it is already commensurate with the duration of the degreasing process, i.e. It is not possible to have a slope of less than 1:20. At the top of the cone there is a hole 12 connected to the oil drain pipe 13. Due to the presence of taper and hole 12, the oil entering the bottom b flows into the hole 12 and through the oil drain pipe 13 to the oil sump. Oil-free combustion products enter holes 10 and are removed. The holes 10 are located in the middle of the bottom in two or more rows. The optimal arrangement of the holes 10 is determined on an experimental setup with a chip weight of 50 kg. Stainless steel chips are used at 2% grease. This determines the resistance of the system and the heating of the layer. For warming up, products of combustion of natural gas are used at, gas consumption 4. From the plot of the temperature and resistance of the layer of the shingles on the structural arrangement of the holes 1 FIG. 3) it can be seen that at the location of the holes 10 further 1/61) from the walls of the tub, the resistance of the layer sharply increases (from 48 to 160 mm of water pressure, at a distance of 1 / 2D). Moreover, the slope of the curve (.Fig. 3, section C13 at a distance of 1/6 to 1 / 3D from the walls of the bucket is much smaller than at a distance of 1/3 to 1 / 2D. This shows that the holes 10 located at a distance of from 1/6 to 1 / 3D from the walls of the tub, have less resistance than from 1/3 to 1 / 2D. As the holes 10 approach the walls of the tub, less than 1 / 6D, the chip heating in the center decreases sharply layer (151 ° C at 1 / 6D and 120 ° C at 1 / 12D). In the area of the temperature curve (LV) at the location of the holes 10 from 1/6 to 1 / 3D from the walls of the tub, the most intense Heating the chips with a slight increase in resistance. Thus, the outer row of holes 10 must be removed by 1 / 6D. This arrangement of holes in the first half of the chip defatting process prevents the development of peripheral gas flow and contributes to a faster heating of the inner layers of chips. 10 should be no more than 1 / PL from the walls of the tub, which prevents an excessive increase in the resistance of the chip layer during the passage of flue gases. In order to prevent the oil from being carried off with gases and flowing out through the openings 10, they have an inner side. The proposed device was tested on a pilot unit with a chip weight of 50 kg, and a prototype device was tested in parallel with the same chip mass. For tests, stainless steel chips are used with steel content of 2% oil. In both cases, gas products with a temperature of 600 ° C are used to heat the bed. For this, 4 m / h of gas is supplied to the burner. In both cases, the process is completed in 0.5 hours, and the final oiliness of the chips is close to zero at the average bulk temperature of the layer 350 ° C. In the proposed device, the gas supply continues for the entire heating time, and in the known - after about 5 minutes, when intensive evaporation of the oil begins and its combustion in the furnace, the gas consumption decreases to 1.5 m / h, and the temperature of the heating gases 600 ° C is maintained by burning oil. When heated in an oil pan, 0.94 kg of liquid oil was obtained. This means that out of 1 kg, the Imeg cegos in the oil chips were condensed and collected 94%, and 6% was lost as vapors with waste gases at the end of the roar, when the bottom layer of chips was above the condensation point of the oil vapors. Comparative results of the experiment are given in table. 2 Table2 Proposed 4 40 0.94 18.8 Known 4 / 1.5 19.1 From the data table. 2, it follows that natural gas was spent 20.9 more than the known gas in order to degrease chips with equal productivity in the proposed arrangement 1 by burning oil in a known device and using the released heat for the process of degreasing and heating chips; In the proposed device, an additional 18.8 kg of oil is obtained, thus the economic effect of using the proposed ykrpotiy is equal to 1.12 rubles per ton of chips.