Изобретение относитс к переработ ке, в частности к гранул ции расплав леннь1х шлаков, образующихс в различ ных производствах: металлургии, энер гетике, химической промьшленности и т.п. Изйестны устройства дл гранул ции шлаковых расплавов, содержащие бункер дл пульпы с шлакоподающим же лобом, над которым помещена пола башн -скруббер с форсунками дл пода чи орошающей жидкости |1 3. Недостатком этих устройств вл етс то, что при гранул ции шлака с парогазовой смесью в атмосферу выбра сываетс зйачительное количество сер нистых соединений и взвешенных веществ . Наиболее близким по технической сущности к изобретению вл етс устройство; где в некоторой степени устранен этот недостаток, содержащее бункер дл пульпы с шлакоподаюшим желобом, водоподвод ш 1ми и отвод щими патрубками, над которым соосно по мещена сообщающа с с ним пола башн -скруббер , снабженна водоподвод щими коллекторами с орошающими форсу ками, размещенными несколькими русам в плоскост х, перпендикул рных продольной оси башни 2. Недостатком известнбго устройства вл етс .соосное сообщение бункера с башней-скруббером и размещение орошаю щих форсунок в плоскост х, перпендикул рных продольной оси башни-скруббера , в результате чего из башни- скруббера потоком парогазовой смеси выноситс значительное количество капель жидкости со взвешенными в ней частицами извести и шлака. В св зи с этим устройство снабжено каплеуловителем , насадка которого забиваетс отложени ми, что повьшзает гидравлическое сопротивление и требует частых остановок дл удалени отложений плохо смываемых орошающим раствором. Кроме того, такие же отложени образуютс и на внутренних стенках башни скруббера. Цель изобретени - повьш1ение эффективности очистки парогазовой смеси и исключение образовани отложений на внутренних стенках башнискруббера и каплеуловител . Указанна цель достигаетс тем, что в устройстве Дл переработки шлакового расплава, содержащем бункер дл пульпы со щлaкoпoдaюшJ м желобом, водоподвод щим и пульпоотвод щим патрубками, над которым установлена сообщающа с с ним пола башн -скруббер с каплеуловителем, снабженна жидкостьподвод шзнм коллектором с орошающими форсунками, башн скруббер выполнена с тангенциальными газоподвод прм и газоотвод ш «м патрубками , а форсунки расположены в Нижней части башни-скруббера по крайней мере по одной винтовой линии, вы-г полненной с шагом, составл ющим 0,3-0,6, и диаметром, равным 0,7 и 0,9 внутреннего диаметра башни, при .этом кажда из форсунок установлена с наклоном оси ее выходного отверсти под углом y-IS K горизонтали навстречу потоку газов, а перва по ходу движени газов форсунка размещена на вертикальной оси газоподвод щего патрубка, причем газоотвод щий патрубок установлен соосно с про должением винтовой линии. На фиг. 1 схематично изображено устройство дл переработки шлакового расплава; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; причем t - шаг, а d - диаметр винтовой линии размещени форсунок . Устройство дл переработки шлакового расплава содержит бункер 1 дл пульпы с крьш1кой и днищем, шлакоподающим желобом 2, в од опод вод щий 3 и пульпоотвод ш:ий 4 патрубки, цилиндрическую полую башню-скруббер 5 с каплеуловителем 6, представл ющим собой неорошаемое продолжение цилиндрической башни-скруббера, с жидкостьподвод щим коллектором 7 с орошающими форсунками 8, с наклонным днищем 9, жидкостьотвод шзим патрубком 10, газоподвод щим М и газоотвод щим 12 тангенциальными патрубками. При необходимости над каплеуловителем башнискруббера может быть смонтирована выбросна труба 13, отделенна от полости башни коническим днищем 14 со сливным патрубком 15. Устройство работает следующим образом . Шлаковый расплав из шлакоподающего желоба заливают в бункер 1, где струю стекающего из желоба шлака разбивают струей воды, подаваемой под давлением и несколько атмосфер в бункер через водоподвод щий патрубок. Капли и частицы застывшего шлака падают в жидкость (пульпу), заполн ющую нижнюю часть бункера, где происходит окончательное охлаждение и гра нул ци шлака. Водно-шлаковую пульпу из нижней части бункера отвод т.через патрубки 4 на последующее обезвоживание . При контактировании капель, и части шлака с водой в газовую фазу вьщел ютс сернистые, хлористые и другие газообразные соединени , образующиес в результате гидролиза веществ, содержащихс в птаковом расплаве. Кроме того, при контактировании с раскаленным (температура до 1300 С и выше) шлаком происходит интенсивНое испарение воды. Поэтому образующа с парогазова смесь представлена преимущественно вод ным паром с примесью газообразных веществ, выдел ющихс из шлака или подсасываемых сна ружи из окружающего воздуха. Парогазова смесь Ггаз) через газоподвод щий патрубок 11 тангенциально входит в нижнюю часть башнискруббера , где орошаетс распьшенной жидкостью, подаваемой через форсунки 8 навстречу закрученному потоку газа В верхней каПлеотделительной части полости башни-скруббера под воздейст вием центробежных сил газ очищаетс .от взвешенных ча.стиц и капель брызго уноса, а затем через верхний тангенциальный газоотвод щий пйтрубок 12 выходит из скруббера. В дальнейшем газ может либо выбрасыватьс через выбросную трубу 13 в атмосферу (как показано на фиг. 1), либо направл ть с на последующую обработку. В рассматриваемом варианте исполнени устройства гаэ тангенциально входи.т в нижнюю часть выбросной трубы 13, где из него дополнительно улавливаютс кашш жидкости, а затем выходит в атмосферу. Уловленные капли жидкости стекают по стенкам трубы и конического дни1ца 14 через коак сиальный патрубок 15 в полость капле уловител 6 башни-скруббера. Отработанна жидкость вместе с уловленными веществами отводитс из нижней части скруббера через патрубок 10. Величину поперечного сечени тангенциальных патрубков 1i и 12 принимают такой, чтобы обеспечить скорост газового потока у входа и выхода из скруббера пор дка 15-25 м/с при максимальных интенсивност х вьщелени парогазовой смеси при гашении шлакового расплава. Средн осева скорость газового потока в полости башни при этом составит пор дка 4-6 м/с, что обеспечивает высокую производительность скруббера по газу и высокую эффективность улавливани капель в верхней части башни за счет центробежного эффекта, без каких-либо дополнительных меропри тий. Поглотительную жидкость к орогаающим форсункам подают с помощью жидкостьподвод щего коллектора 7. Предпочтительно применение форсунок гидравлического типа, без движущихс деталей, например, эвольвентных , щелевых (с длиной, примерно равной высоте входного патрубка 11) и т.п. Размещение форсунок, с наклона оси выходного отверсти сопла 7-15 градусов к горизонтали вдоль винтовых линий, имеющих шаг пор дка 0,3-0,5 внутреннего диаметра башни, диаметр, составл ющий 0,7-0,9 диаметра башни-скруббера, и начинающихс от вертикальной оси поперечного сечени газоподвод щего патрубка, что соответствует центру закрученно- го газового потока, позвол ет в несколько раз увеличить скорость движени очищаемой газовой фазы относительно капель поглотительной жидкости. В данном случае относительна скорость газовой и жидкой фаз составл етс из скорости закрученного газового потока пор дка 15-25 м/с плюс скорость капель жидкости, вылетающих из форсунок, пор дка 10-15 м/с. Кроме того, такое размещение форсунок позвол ет в несколько раз увеличить активный объем скруббера, характеризующийс развитой поверхностью контакта очищаемого газа и поглотительной жидкости, что в итоге существенно повьпаает степень очистки газа. Описанное размещение форсунок, помимо технологических преимуществ, еще и очень удобно дл их монтажадемонтажа и эксплуатации, так как при таком размещении их можно устанавливать в рабочее положение и вы нимйть (дл чистки или замены) без остановки работы скруббера. Дл этого форсунку с помощью вентил , задвижки или крана отключают от жидкостьподвод щего коллектора 7 и вы$11 нимают из полости башни-скруббера через патрубок. Интервалы значений указанных размеров винтовой линии завис т от размеров башни-скруббера. Так, дл башни с малыми габаритами (диаметр пор дка 1-2 м) следует принимать низшие значени диаметра и верхние значени шага винтовой линии, а форсунки располагать вдоль одной винтовой линии, начинающейс в центре попере.ч ного сечени газоподвод щего патрубка . Дл крупногабаритных устройств (диа метр башни пор дка 4-6 м и более) следует принимать верхние значени диаметра и нижние значени шага винтовой линии, а форсунки размещать вдоль 2-3 параллельных винтовых линий , или же примен ть форсунки-с удлиненным (вдоль продольной оси башни поперечным сечением факела распьшивани , располага их вдоль одной винтовой линии. Число форсунок следу ет брать в зависимости от расхода жидкости и величины поперечного ,сече ни сопла форсунки. Уменьшение диаметра винтовой линии 0,7 диаметра башни приведет к попаданию значительной части жидкости в центральную часть скруббера, т.е. за пределы закрученного потока газа, и снизит КПД ее полезного использовани при очистке газа. Увеличение диаметра винтовой лиНИИ .0.9 диаметра башни приведет к попа;в с1ИйК) значительной части жидкости на стенки скруббера, что также сни.зит КПД ее использовани . Уменьшение шага винтовой линии 0,3 диаметра башни и увеличение 0,6 диаметра башни риведет к попаданию значительной части жидкости за пределы закрученного восход щего потока газа, что также снизит КПД ее использовани , а следовательно, снизит и эффективность очистки парогазовой смеси. Угол наклона оси выходного отверс ти сопла форсунок в пределах 7-15 градусов к горизонтали обеспечивает подачу жидкости навстречу закрученно му потоку газа при максимальных относительных скорост х движени ,жидкой и газовой фаз, что обеспечивает максимальную эффективность очистки парогазовой смеси. Увеличение угла наклона 15 или уменьшение 7приво 9 дит к уменьшению относительных скоростей движени газовой и жидкой фаз и, как следствие - к снижению эффективности очистки парогазовой смеси. Выполнение тангенциального газоотвод щего патрубка соосно с продолжением винтовых линий позвол ет максимально использовать центробежный эффект дл каплеулавливани в верхней части башни. Дл каплеулавливани отводитс верхний участок башни, вмещакнций пор дка 3-6 витков винто- . вой линии, что в большинстве случаев достаточно дл эффективной очистки газа от брызгоуноса. Колебани режима вьщелени парогазовой смеси по мере слива шлакового расплава не влекут значительного снижени эффективности газоочистки. Уменьшение выхода парогазовой смеси, понижа относит гльную скорость движени газовой и жидкой фаз, увеличивает врем контакта базовой и жидкой фаз и удельный расход жидкости на 1 м газа, что в- целом компенсирует снижение коэффициента массоотвода от газовой к жидкой фазе. Увеличение выхода парогазовой смеси, наоборот, повышает скорость движени газовой фазы относительно капель жидкости, вылетающих из форсунок, что увеличивает коэффициент массоотдачи от газовой к жидкой фазе, а это, в свою, очередь , компенсирует .снижение эффективности газоочистки вследствие уменьшени удельного расхода жидкости и продолжительности контакта жццкой и газовой фаз. Закрученный поток газа за счет центробежных сил отбрасывает часть поглотительной жидкости на стенки башни , где эта жидкость вызывает интенсивное обмывание стенок, что исключает возможность образовани прочных отложений. Устранение возможного образовани рыхлых отложений на стенках верхней части башни может быть обеспечено установкой в верхней части башни форсунок дл обмывани внутренних поверхностей стенок башни, аналогично тому, как это сделано в известных центробежных скрубберах ВТИ. Предлагаема конструкци устройства дл переработки шлаковых расплавов обеспечивает повьшгение эффективности очистки парогазовой смеси от вредных примесей и исключает образоThe invention relates to processing, in particular, to the granulation of molten flax slags formed in various industries: metallurgy, energy, chemical industry, etc. Refiners are devices for granulating slag melts containing a pulp bunker with a slag-feeding front, above which is placed a scrubber tower with nozzles for supplying irrigating fluid | 1 3. A disadvantage of these devices is that when granulating slag with a vapor-gas mixture a ventilated amount of sulfur compounds and suspended solids is released into the atmosphere. The closest in technical essence to the invention is a device; where this deficiency is eliminated to a certain extent, which contains a pulp bunker with a slag-feeding chute, a water supply pipe 1 m and a discharge pipe, above which the floor-towers communicating with it are coaxially fitted with water collectors with irrigating forks placed by several rus in planes perpendicular to the longitudinal axis of the tower 2. A disadvantage of a lime device is the axial communication of the bunker with the scrubber tower and the placement of irrigation nozzles in planes perpendicular to the longitudinal axis scrubber towers, resulting in a significant amount of liquid droplets with lime and slag particles suspended in it from the scrubber tower. In connection with this, the device is equipped with a droplet separator, the nozzle of which is clogged with deposits, which increases the hydraulic resistance and requires frequent stops to remove deposits that are poorly washed with irrigating solution. In addition, the same deposits are formed on the inner walls of the scrubber tower. The purpose of the invention is to improve the cleaning efficiency of the vapor-gas mixture and eliminate the formation of deposits on the inner walls of the tower scrubber and drip tray. This goal is achieved by the fact that in the device for the processing of slag melt containing a pulp hopper with a keyhole with a chute, water supply and pulp removal nozzles, over which there is a scrubber with a drip catcher, which is connected to it, equipped with a sparger header. , the tower scrubber is made with a tangential gas supply of the PRM and a gas outlet of w "m nozzles, and the nozzles are located in the lower part of the tower scrubber at least along one helix, which is filled with with a diameter of 0.3-0.6 and a diameter of 0.7 and 0.9 of the inner diameter of the tower, with each of the nozzles being installed with an inclination of the axis of its outlet orifice at an angle y-IS K horizontally against the flow of gases and the first in the course of gas movement the nozzle is located on the vertical axis of the gas supplying nozzle, and the gas outlet nozzle is installed coaxially with the continuation of the helix. FIG. 1 schematically shows a device for processing slag melt; in fig. 2 shows section A-A in FIG. one; where t is the pitch, and d is the diameter of the nozzle helix. A device for processing slag melt contains a hopper 1 for pulp with a crush and a bottom, a slag-feeding chute 2, one of the bottom 3 and a pulp w: 4 branch pipes, a cylindrical hollow scrubber tower 5 with a droplet separator 6, which is a non-irrigable continuation of a cylindrical tower - scrubber, with liquid inlet manifold 7 with irrigating nozzles 8, with inclined bottom 9, liquid outlet through a connecting pipe 10, gas supplying device M and exhaust pipe 12 tangential nozzles. If necessary, a discharge pipe 13 can be mounted above the tower separator of the tower scubber, which is separated from the cavity of the tower by a conical bottom 14 with a drain pipe 15. The device operates as follows. Slag melt from the slag-feeding chute is poured into the bunker 1, where a jet of slag flowing from the chute is broken with a stream of water supplied under pressure and several atmospheres into the bunker through the water inlet pipe. Drops and particles of solidified slag fall into the liquid (pulp), which fills the lower part of the bunker, where the final cooling and granulation of the slag takes place. Water-slag pulp from the bottom of the hopper outlet t. Through pipes 4 to the subsequent dehydration. When contacting the droplets, and part of the slag with water, sulfur, chloride and other gaseous compounds resulting from the hydrolysis of the substances contained in the ptakovo melt are released into the gas phase. In addition, when contacted with hot (temperature up to 1300 С and above) slag, intensive evaporation of water occurs. Therefore, the vapor-gas mixture formed is predominantly water vapor with an admixture of gaseous substances released from the slag or drawn from the air from the surrounding air. Gas-gas mixture Ggas) through the gas supply pipe 11 enters tangentially into the lower part of the tower scrubber, where it is irrigated with dispersed liquid supplied through the nozzles 8 against the swirling gas flow. The upper part of the separating part of the cavity of the scrubber tower under the influence of centrifugal forces clears the gas. and droplets of drift drift, and then through the upper tangential gas outlet pipe 12 leaves the scrubber. Subsequently, the gas can either be emitted through the discharge pipe 13 to the atmosphere (as shown in Fig. 1), or sent for further processing. In the embodiment under consideration, the gae device enters tangentially into the lower part of the discharge pipe 13, where the liquid gruel is additionally collected and then released to the atmosphere. The captured drops of liquid flow down the walls of the pipe and the conical day 14 through the coaxial pipe 15 into the cavity and drop a catcher 6 of the scrubber tower. The spent fluid together with the collected substances is discharged from the bottom of the scrubber through the pipe 10. The cross section of the tangential pipes 1i and 12 is taken to provide a gas flow rate at the entrance and exit of the scrubber at a rate of 15-25 m / s at maximum intensities steam-gas mixture at slaking slag melt. The mean axial velocity of the gas flow in the cavity of the tower will be in the order of 4-6 m / s, which ensures high gas scrubber performance and high efficiency of trapping drops in the upper part of the tower due to the centrifugal effect, without any additional measures. The absorption liquid to the squashing nozzles is supplied by means of the liquid supplying manifold 7. It is preferable to use hydraulic nozzles of the type without moving parts, for example, involute, slotted (with a length approximately equal to the height of the inlet 11), etc. The placement of the nozzles, from the inclination of the nozzle outlet axis, is 7–15 degrees to the horizontal along helical lines, having a pitch of about 0.3-0.5 of the inner diameter of the tower, a diameter of 0.7–0.9 of the diameter of the scrubber tower, and starting from the vertical axis of the cross section of the gas supplying pipe, which corresponds to the center of the swirling gas flow, allows a several-fold increase in the speed of movement of the gas phase to be cleaned relative to the droplets of the absorption liquid. In this case, the relative velocity of the gas and liquid phases is the speed of the swirling gas flow in the order of 15-25 m / s plus the velocity of the liquid droplets ejected from the nozzles in the order of 10-15 m / s. In addition, this placement of the nozzles allows several times to increase the active scrubber volume, which is characterized by a developed contact surface of the gas to be purified and the absorption liquid, which ultimately substantially reduces the degree of gas purification. The described placement of the nozzles, in addition to technological advantages, is also very convenient for their installation, disassembly and operation, since with this placement they can be installed in the working position and can be removed (for cleaning or replacement) without stopping the operation of the scrubber. For this, the nozzle is disconnected from the liquid-inlet manifold 7 by means of a valve, gate valve, or crane, and it is removed from the cavity of the scrubber tower through a nozzle. The intervals of the specified helix dimensions depend on the size of the scrubber tower. Thus, for a tower with small dimensions (diameter of the order of 1-2 m), the lower diameter values and the upper pitch values of the helix should be taken, and the nozzles should be placed along one helix starting at the center of the cross section of the gas inlet nozzle. For large-sized devices (a tower diameter of 4-6 m or more), the upper diameter values and lower helix pitch values should be taken, and the nozzles should be placed along 2-3 parallel helical lines, or the nozzles should be used with an elongated The axis of the tower with the cross section of the bleaching flare located along one helix. The number of nozzles should be taken depending on the flow rate and the size of the cross section of the nozzle nozzle. Reducing the helix diameter by 0.7 of the tower diameter a significant portion of the liquid in the central part of the scrubber, i.e. beyond the swirling gas flow, will reduce the efficiency of its useful use in cleaning the gas. Increasing the diameter of the helical line of .0.9 diameter of the tower will result in a significant portion of the liquid on the scrubber walls That also reduces the efficiency of its use. A reduction in the helix pitch of 0.3 tower diameter and an increase in the tower diameter of 0.6 will lead to the ingress of a significant part of the liquid beyond the swirling upward flow of gas, which will also reduce the efficiency of its use and, therefore, reduce the cleaning efficiency of the gas-vapor mixture. The angle of inclination of the axis of the outlet orifice of the nozzles of the nozzles within 7–15 degrees to the horizontal ensures the supply of liquid towards the swirling gas flow at maximum relative speeds of motion, the liquid and gas phases, which ensures maximum cleaning efficiency of the vapor – gas mixture. Increasing the angle of inclination 15 or decreasing 7prio 9 results in a decrease in the relative velocities of the gas and liquid phases and, as a result, in a decrease in the efficiency of cleaning the vapor-gas mixture. The implementation of the tangential gas outlet coaxially with the continuation of the screw lines makes it possible to maximize the centrifugal effect for the dropping of the top of the tower. The upper part of the tower is removed for drift removal, in the order of 3-6 turns of the propeller. which, in most cases, is sufficient to effectively clean the gas from the blastograph. The fluctuations in the vapor-gas mixture separation mode as the slag melt is drained do not entail a significant decrease in the gas cleaning efficiency. Reducing the output of the vapor-gas mixture, lowering the glutical velocity of the gas and liquid phases, increases the contact time of the base and liquid phases and the specific flow rate of liquid per 1 m of gas, which generally compensates for the decrease in the mass flow coefficient from the gas to the liquid phase. Increasing the output of the vapor-gas mixture, on the contrary, increases the gas phase velocity relative to the liquid droplets emitted from the nozzles, which increases the mass transfer coefficient from the gas to the liquid phase, and this, in turn, compensates for the reduction in gas cleaning efficiency due to a decrease in specific fluid consumption and duration contact zhtskoy and gas phases. The swirling gas flow due to centrifugal forces throws a part of the absorption liquid onto the walls of the tower, where this liquid causes intensive washing of the walls, which excludes the possibility of the formation of strong deposits. Elimination of the possible formation of loose deposits on the walls of the upper part of the tower can be ensured by installing nozzles in the upper part of the tower to wash the inner surfaces of the walls of the tower, in the same way as in the well-known VTI centrifugal scrubbers. The proposed design of a device for processing slag melts ensures higher efficiency of cleaning the vapor-gas mixture from harmful impurities and eliminates the