SU1101470A1 - Method for treating threaded parts - Google Patents
Method for treating threaded parts Download PDFInfo
- Publication number
- SU1101470A1 SU1101470A1 SU823486863A SU3486863A SU1101470A1 SU 1101470 A1 SU1101470 A1 SU 1101470A1 SU 823486863 A SU823486863 A SU 823486863A SU 3486863 A SU3486863 A SU 3486863A SU 1101470 A1 SU1101470 A1 SU 1101470A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- threaded
- creep
- thread
- parts
- deformation
- Prior art date
Links
Abstract
1. СПОСОБ ОБРАБОТКИ РЕЗЬБОВЫХ ДЕТАЛЕЙ, включающий нагрев и по .верхностное упрочнение резьбовой части , отличающийс тем, что, с целью повьшени сопротивлени ползучести, поверхностное упрочнение .резьбовой части осуществл ют путем нагружени резьбовой детали до величины 1. METHOD FOR TREATMENT OF THREADED PARTS, including heating and superficial hardening of the threaded part, characterized in that, in order to increase the creep resistance, the surface hardening of the threaded part is carried out by loading the threaded part to
Description
1one
Ч 1 Изобретение относитс к машинб строению, преимущественно аиационному , и может быть использовано при обработке резьбовых соединений дл повышени их сопротивл емости ползучести . Известен способ упрочнени металлов и сплавов, включан ций деформацию металлического издели с последующей термической обработкой lj . Недостатком способа вл етс то, что при обработке резьбовых соединений с целью повышени их сопротивл емости ползучести, он может быт применен эффективно, лишь дл упрочн ни гладкой части соединени и не позвол ет получать столь же эффектив jHoe упрочнение собственно резьбовой пары, представл кщей собой конструкцию (гайка, стержень болта на длине свинчивани , сопр женна резьба), с различным напр женным состо нием и временем релаксации всех элементов, так как в такой конструкции упрочнение св зано с выравниванием нагруз , ки по виткам резьбы и созданием в основании витков остаточных микропла тических деформаций обратного знака, что должно привести после обработки к уменьшению шага резьбы болта (или увеличению шага резьбы гайки) и, еле довательно, к рагрузке первых рабочих витков при установке упрочненного соединени в рабочее положение под .нагрузкой. Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому вл етс способ обработки изделий, включающий термиче кую обработку изделий, например, крепежных резьбовых, поверхностный наклеп резьбовой части, одно- или многократное раст жение гладкой час ти, равномерное по длине и сечению, со степенью деформации 4-60%. Раст жение изделий производитс при комнатной температзфе, если они предна начены дл работы при температуре ниже 673 К, и при рабочей температуре , если издели предназначены п работы при температуре выше 673 К, но ниже температуры рекристаллизации . Этим достигаетс повышение релаксационной стойкости крепежных резьбовых изделий при стабилизации их механических свойств 2J . Однако известный способ обработки не может быть применен дл повышени 76 сопротивл емости ползучести крепежных резьбовых изделий, полученных холодной высадкой с накатанной резьбой и термически упрочненных (напри- мер, из титановых сплавов, широко примен емых в авиационной и других отрасл х промышленности), когда в процессе изготовлени детали получают значительное деформационное, поверхностное и термическое упрочнение и рекомендуема степень деформации гладкой части вл етс дл них разрзлпакхцей, а поверхностный наклеп резьбовой части излишним. Известный способ трудоемок: он включает три операции, осуществл емые отдельно, а дл упрочнени резьбовой части необходимо специальное приспособление. Одновременное проведение операций раст жени гладкой части и поверхностного наклепа резьбовой части при рабочей температуре (вьш1е 673 К) сопр жено с большими техническими трудност ми. Кроме того, детали, предназначенные дл работы при температуре ниже 673 К, должны раст гиватьс со степенью деформации 4-60% при комнатной температуре. Осуществить раст жение с такой степенью деформации возможно не дл каждого материала. Так, например, титановый сплав ВТ 16 после серийной термообработки имеет относительное удлинение при разрыве 8 « 4-6%, а если учесть, что резьбовые детали из титановых сплавов, упрочн емые предлагаемым способом, получают методом холодной высадки с накатыванием резьбы, в результате чего детали , вл ютс уже деформационно упрочненными с высокой степенью насыщени , что еще более понижает их деформационную способность, то станов тс пон тньии трудности осуществлени столь больших деформаций, которые нужно проводить в дополнение к имеющимс . Целью изобретени вл етс повыение сопротивлени ползучести. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу, включающему нагрев и поверхностное упрочнение резьбовой части, поверхностное упрочнение резьбовой части осуществл ют путем нагружени резьбовой детали о величины (0,8-0,9) ё с одновременным наложением вибрационной нагрузки .Part 1 The invention relates to a machine structure, preferably a structural one, and can be used in the machining of threaded joints to increase their creep resistance. There is a known method for hardening metals and alloys, including the deformation of a metal product followed by heat treatment lj. The disadvantage of this method is that when machining threaded joints in order to increase their creep resistance, it can be applied efficiently, only for strengthening or smooth part of the joint and does not allow to obtain equally effective jHoe hardening of the threaded pair itself. (nut, bolt pivot on the length of screwing, matching thread), with a different stress state and relaxation time of all elements, since in such a design hardening is associated with load balancing, ki over coil threading and creating a residual microplacial deformation at the base of the turns, which should lead, after processing, to a decrease in the bolt thread pitch (or an increase in the nut thread pitch) and, obviously, to unload the first working turns when the reinforced joint is installed in the working position under the load . The closest in technical essence and the achieved result to the proposed is a method of processing products, including thermal processing of products, for example, fixing threaded, surface work hardening of the threaded part, single or multiple stretching of a smooth part, uniform in length and cross section, with degree deformations of 4-60%. Products are stretched at room temperature if they are designed to work at temperatures below 673 K and at operating temperatures if the products are intended to work at temperatures above 673 K but below the recrystallization temperature. This achieves an increase in the relaxation resistance of fastening threaded products while stabilizing their mechanical properties 2J. However, the known processing method cannot be applied to increase the creep resistance of fastening threads produced by cold upsetting with knurled threads and thermally hardened (for example, from titanium alloys widely used in the aviation and other industries) when during the manufacturing process, the parts receive significant strain, surface and thermal hardening and the recommended degree of deformation of the smooth part is for them a broken section, and the surface work hardening of the threads oh part superfluous. The known method is laborious: it involves three operations carried out separately, and a special device is needed to strengthen the threaded part. The simultaneous operation of stretching the smooth part and the surface work-hardening of the threaded part at the operating temperature (higher than 673 K) is associated with great technical difficulties. In addition, parts designed to work at temperatures below 673 K should be extended with a degree of deformation of 4-60% at room temperature. It is not possible for each material to stretch with such a degree of deformation. So, for example, titanium alloy VT 16 after serial heat treatment has an elongation at break of 8 4 4-6%, and if we consider that threaded parts made of titanium alloys, hardened by the proposed method, are produced by the method of cold heading with thread rolling, with the result that details are already deformed with a high degree of saturation, which further reduces their deformation capacity, it becomes clear that it is difficult to carry out such large deformations that need to be carried out in addition to . The aim of the invention is to increase the creep resistance. This goal is achieved by the fact that according to the method, which includes heating and surface hardening of the threaded part, the surface hardening of the threaded part is carried out by loading the threaded part at a value (0.8-0.9) ё with simultaneous imposition of a vibration load.
Нагрев резьбовых деталей из титановых сплавов провод т до температуры на 100-200 С выще рабочей температуры детали.Heating of threaded parts made of titanium alloys is carried out to a temperature of 100-200 C above the working temperature of the part.
Накладьгоают вибрационную нагрузку с частотой 80-140 Гц и амплитудой 0,06-0,07 от величины предварительного нагружени резьборой детали.A vibration load is applied with a frequency of 80-140 Hz and an amplitude of 0.06-0.07 of the preloading value of the thread part.
Повышение сопротивл емости ползучести резьбового соединени достигаетс за счет наложени вибрационных нагрузок, ускор ющих процесс вьфавнивани нагрузки по виткам резьбы и привод щих в результате многократных догружений и разгрузок в услови х acС1{метричного цикла к накоплению в основании витков остаточных микропластических деформаций обратного знака, что ведет к уменьшению шага резьбы болта (или увеличению шага резьбы гайки) после разгрузки соединени . An increase in the creep resistance of a threaded joint is achieved by applying vibration loads that accelerate the process of typing the load over the thread windings and resulting as a result of repeated loadings and unloadings under acC1 {metric cycle), accumulation of residual microplastic deformations of the opposite sign resulting from repeated loads and leads to to reduce the bolt thread pitch (or increase the nut thread pitch) after unloading the joint.
Эффект повышени сопротивл емости ползучести достигаетс также за счет деформационного упрочнени , когда превалируюпшми вл ютс макропластические деформации, а за счет микропластических деформаций при ползучести , что вл етс более предпочтительным дл резьбовых соединений, работающих при повышенных температурах, с точки зрени устойчивости эффекта уппрочнени . Это хорошо согласуетс с теорией дислокаций.The effect of increasing the creep resistance is also achieved through strain hardening, when macroplastic deformations prevail, and due to microplastic deformations during creep, which is more preferable for threaded joints operating at elevated temperatures, from the standpoint of stability of the reinforcement effect. This is in good agreement with the theory of dislocations.
Кроме того, обработка гладкой и ; резьбовой частей осуществл етс одновременно , без применени каких-либо дополнительных средств.In addition, the processing is smooth and; the threaded parts are carried out simultaneously, without the use of any additional means.
Предлагаемым способом проводили обработку резьбовых соединений типа болт-гайки с резьбой М8 из титановых сплавов ВТ16 и ВТЗ-1The proposed method carried out the processing of threaded connections such as bolt-nuts with M8 thread of titanium alloys VT16 and VTZ-1
Образец изготавливалс по серийной технологии изготовлени болтов из тИтановых сплавов. Резьба получена накатьгаанием . До накатывани резьбы рабоча поверхность образца упрочн лась деформацией по технологии изготовлени титановых болтов холодной высадкой. Гайка - стандартна , изготавливалась так же как и термообраг бртка. деталей соединени , по серийной технологии.The sample was manufactured using serial technology for manufacturing bolts from titanium alloys. The thread is made by rolling. Before rolling the thread, the working surface of the sample was hardened by deformation according to the technology of making titanium bolts by cold heading. The nut is standard, made in the same way as thermoblast. parts of the connection, by serial technology.
Режимы обработки подбираютс по кривым ползучести собств.енно резьбовой пары, снимаемым в процессе упрочнени : наиболее выгодным режимом считаетс тот, при котором вибрации за-, медл ют процесс ползучести, по сравнению с испытанием без вибраций, в наибольшей степени.The treatment modes are selected according to the creep curves of the own threaded pair removed during the hardening process: the most advantageous mode is the one in which the vibrations slow down the creep process, as compared to the vibration-free test, to the greatest extent.
Замер деформации ползучести собственно резьбовой пары в соединени х с .резьбовыми детал ми больших диаметров может быть осуществлен непосредственно , а. с детал ми небольших диаметров (например, М8) - косвеннымMeasuring the creep deformation of the actual threaded pair in connections with threaded parts of large diameters can be carried out directly, as well. with details of small diameters (for example, M8) - indirect
I методом.I method.
Дл определени ползучести и виброTo determine creep and vibro
ползучести собственно резьбовой пары косвенным методом испытывались образцы гладкие и с резьбовым участком . Гладкий образец имеет размеры гладкой части болта (50 мм), у об-, разца с резьбовым участком длина нарезки резьбы така же, как резьбова часть болта (20 мм). По кривым ползучести испытанных образцов и соединени путем вычитани , основанного на предположении аддитивности деформации ползучести, определ лась деформаци ползучести собственно резьбовой пары: деформаци ползучести свободного резьбового участка длиной 14 №1 (не зан того под гайкой ) определ лась по деформации ползучести резьбового участка длиной 20 мм пропорциональным делением также согласно свойству аддитивности деформации. Это Позвол ет находить суммарнзпю ползучесть гладкой части . и свободного резьбового участка, цотора вычиталась из деформации ползучести соединени , дава в результате деформацию ползучести собственно резьбовой napbt. Ниже приведен пример определени режима обработки соединени с применением косвенного метода определени деформации ползучести в собственно резьбовой паре.Creeping the actual thread pair by an indirect method tested samples smooth and with a thread portion. The smooth specimen has the dimensions of the smooth part of the bolt (50 mm); in a sample with a threaded section, the thread length is the same as the threaded part of the bolt (20 mm). The creep curves of the tested specimens and the compound were determined by subtracting, based on the assumption of the additivity of the creep deformation, the creep deformation of the thread pair itself: the creep deformation of the free thread section 14 of No. 1 (not occupied under the nut) was determined by the creep deformation of the thread length of 20 mm proportional division also according to the property of additivity of deformation. This allows you to find the total creep of the smooth part. and the free threaded portion of the tube was subtracted from the creep strain of the joint, resulting in the creep strain of the threaded napbt itself. The following is an example of determining the treatment mode of a compound using an indirect method for determining the creep strain in the actual thread pair.
В табл. 1 приведены результаты расчета деформации ползучести собст- : венно резьбовой пары и:з сплава ВТ 16In tab. 1 shows the results of the calculation of the creep deformation of a self-threaded pair and: s of the W 16 alloy
при температуре обработки 623 К и статическом напр жении в стержне резьбовой части 640 МПа с вибраци ми.at a processing temperature of 623 K and a static voltage in the rod of a threaded portion of 640 MPa with vibrations.
Таблица 1Table 1
Образец гладкийSample smooth
Образец с резьбовым участкомSample with threaded section
Свободный резьбовой участок 20 ммFree threaded section 20 mm
Свободный резьбовой участок мм Гладаа часть + . + ЬЕ бодный резьбовой участок 14 мм {Резьбовое соединение Ь1р.п. йВс -(ftirn-Собственно 1 езьбова + ) параFree threaded section mm Glada part +. + BE free threaded section 14 mm {Threaded connection L1p.p. yvs - (ftirn-Actually 1 ezbova +) couple
Установлены силовые и температурные гранищл режш4ов обработки резь:бовых соединений предлагаемым спосо бом: статическое напр жение в резьбовой части соединени (стержень по внутреннему дщаметру резьбы) (0,80 ,9)Ьод, частота вибраций, накладываемых на статическое напр жение, 80-140 Гц, амплитуда вибрационных нагрзгзок составл ет 0,06-0,07 от статического напр жени .The power and temperature limits for machining the threads of threaded joints by the proposed method are established: static stress in the threaded part of the joint (rod along the internal diameter of the thread) (0.80, 9) baud, frequency of vibrations imposed on the static stress, 80-140 Hz, the amplitude of the vibration load is 0.06-0.07 of the static voltage.
Температура обработки на 100 200 градусов выше той, при которой будет работать упрочн емое соедиие60 (15)The processing temperature is 100–200 degrees higher than the one at which the hardened compound will work60 (15)
32(18)32 (18)
85С14)85С14)
30(17)30 (17)
1818
2525
17,517.5
12,612.6
йие, что должно быть всегда ниже температуры рекристаллизации. Испытани на ползучесть обработанных по указанному режиму резьбовых соединений показали это эффект повышени сопротивл емости ползучести наблкздаетс -при всех напр жени х испытани , вплоть до условного предела текучастиThis should always be lower than the recrystallization temperature. The creep tests of threaded joints treated according to the indicated mode showed that the effect of increasing the creep resistance is observed at all stresses of the test, up to the conditional yield strength.
Режимы обработки резьбовых соединений М8 из сплава ВТ16 предпагае шм способом получением результата, а также свойства изделий, обработанных известным способом, приведены в табл. 2. 73(16) 95(13) 17.5 28,4The processing modes of the threaded connections M8 of the alloy VT16 by the intended method of obtaining the result, as well as the properties of the products processed in a known manner, are given in Table. 2. 73 (16) 95 (13) 17.5 28.4
v6т«v6t "
00 СЧ00 midrange
II
NO«лNO "l
oo
ff
о о inabout o in
§ 8§ eight
8eight
8 88 8
л «гl "g
in inin in
inin
COCOCOCO
со сwith s
сосоsoso
t r t r
1 Г1 G
r r - srr r - sr
t rt r
Оч «0Och “0
Ш ON W ON
Oi in sf СО Oi in sf CO
COCO Ю ЮCOCO Yu Yu
in inin in
in inin in
inin
CMCM
in in
vtvt
vO in vO хО vO in vO xO
VO -VO -
vOvO
vOvO
vO vO
tt
rr
vrvr
о COabout CO
оabout
оabout
оabout
ОABOUT
оabout
COCO
vOvO
COCO
COCO
COCO
CN)eslCN) esl
со счwith sc
VO vO vOVO vO vO
1 t О1 t About
о о оLtd
о о оLtd
О ГAbout g
оabout
5five
о 4шabout 4sh
о tabout t
stst
соwith
о оoh oh
§ °§ °
о о. about oh.
оabout
00 - Оч00 - Och
00 т-00 t-
о оoh oh
г соg with
оabout
0000
0000
0000
..
лl
АBUT
оabout
оabout
оabout
оabout
со «а «so со ш - о- г оо шwith “a“ so with sh - og oo sh
VO ОVO Oh
vO Ш «а ОvO Ш «and About
ш о in in о оw o in in o o o
о «г . г г г чО 00 about "g. g g h oh 00
со со со со with with with with with
со емwith him
со сч сч ON inчО vO vO «лfrom the account on ONCHO vO vO "l
VOVO
чОcho
vnvn
соwith
сч sch
о оoh oh
о о inabout o in
о о о о oh oh oh
1Л in in1L in in
го ел го go go go go
fO г г- - ГfO g - - G
Оч Och
оabout
оabout
tntn
го гоgo go
ЧГ ЮHR Yu
со шfrom w
шsh
1Л1L
со 00 - from 00 -
СМ st го гоCm st go th
юYu
чО vO cho vO
vO vO
о- -о- - 4О СПo- -o- - 4O SP
о соabout with
I г II g I
t Оt o
I I II I I
о about
1Л1L
«N"N
о оoh oh
о оoh oh
1Л1L
юYu
1Л1L
очoch
0ч0h
оabout
00
оabout
г о о 00 ооabout o 00 oo
« "
h Г VO h y VO
vOvO
о о oh oh
шsh
1Л го 1L go
- 00 00- 00 00
гg
1one
соwith
го го 00go th 00
NN
ел г счate g sc
чСemergency
CN - vOCN - vO
соwith
ел Как видно из табл. 2 обработка резьбовых соединений предлагаемым способом (примеры 1-5) позвол ет существенно повысить сопротивление пол ззгчести резьбового соединени по сравнению с известным (примеры 11-13 Выход за пределы оптимальных режимов обработки по предлагаемому способу (примеры 6-10) не позвол ет достичь положительного эффекта. Сопротивление ползучести резьбовых соединений при этом остаетс на уровне обработанных известным способом. Технико экономическа эффектив-. ность предлагаемого способа заключаетс в том, что поскольку он несв зан с об зательным получением боль шой степени деформации, как при способе обработки деформационным упрочнением , или накоплением пластической деформации критической величины; когда деформаци протекает по всему объему металла одновременно, то он может примен тьс дл обработки соединений , упрочненных в процессе их изготовлени (детали резьбовых соединений , полученные холодной высадкой , с накатанной резьбой, например, из титановых сплавов), и дл соединений с детал ми из высокомодульных 30 соединений. 1 012 материалов, например бериллий и его сплавы, имеющих склонность к охрупчиванию . Предлагаемый способ повышени сопротивл емости ползучести резьбовых соединений может быть использован при криогенных температурах, где многие материалы также про вл ют склонность к охрупчиванию. В св зи с тем, что обработка по предлагаемому способу провод тс при упургих напр жени х в сечени х деталей соединени в услови х ползучести и врем обработки мало (не более одного часа), сильно уменьшаетс повреждаемость деталей соединени . Метод определени режимов обработки по кривый ползучести собственно резьбовых пар, полученных испытанием при вибраци х и без них, когда вибрации замедл ют процесс ползучести в наибольшей степени, практически вл етс безошибочным.: Пpeдлaгae в)iй способ обработки резьбовых соединений позволит повысить прочность соединений и конструкций , где они примен ютс , а также обеспечить их надежную работу, не примен новых, более дорогосто щих материалов дл изготовлени деталей ate as seen from table. 2, the treatment of threaded connections by the proposed method (examples 1-5) makes it possible to significantly increase the resistance of the threaded connection to the threaded connection compared to the known one (examples 11–13 Going beyond the optimal treatment modes of the proposed method (examples 6–10) does not allow achieving a positive effect. The creep resistance of threaded joints remains at the same level processed in a known manner. The technical and economic efficiency of the proposed method lies in the fact that, since it is unrelated to It is possible to obtain a large degree of deformation, as with the method of processing by strain hardening, or by the accumulation of plastic deformation of a critical value, and when the deformation proceeds throughout the metal at the same time, it can be used to treat compounds that have been strengthened during their manufacture. cold heading, with knurled threads, for example, from titanium alloys), and for connections with parts from high modulus 30 connections. 1012 materials, such as beryllium and its alloys, which have a tendency to embrittlement. The proposed method for increasing the creep resistance of threaded joints can be used at cryogenic temperatures, where many materials also show a tendency to embrittlement. Due to the fact that the treatment according to the proposed method is carried out at resilient stresses in the cross sections of the joint parts under creep conditions and the processing time is short (no more than one hour), the damage of the joint details is greatly reduced. The method of determining the processing conditions from the creep curve of the actual thread pairs, obtained by testing with and without vibrations, when the vibrations slow down the creep process to the greatest extent, is practically error-free: Refer to c) the i method of machining threaded joints will increase the strength of joints and structures where they are used, as well as ensure their reliable operation, do not use new, more expensive materials for the manufacture of parts
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU823486863A SU1101470A1 (en) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | Method for treating threaded parts |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU823486863A SU1101470A1 (en) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | Method for treating threaded parts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1101470A1 true SU1101470A1 (en) | 1984-07-07 |
Family
ID=21027703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU823486863A SU1101470A1 (en) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | Method for treating threaded parts |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1101470A1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0994200A1 (en) * | 1998-10-16 | 2000-04-19 | Tanaka Limited | Threaded parts for aircraft |
| CN108411085A (en) * | 2018-01-30 | 2018-08-17 | 山东大学 | A kind of device and preparation method thereof obtaining nanocrystalline and amorphous composite layer on pure titanium surface |
| CN110026478A (en) * | 2019-04-30 | 2019-07-19 | 重庆三峡学院 | The method and apparatus of the compound timeliness progressive molding of Vibration Creep based on air pressure-loading |
| CN110026478B (en) * | 2019-04-30 | 2024-05-03 | 中国民用航空飞行学院 | Method and device for vibration creep composite aging incremental forming based on pneumatic loading |
-
1982
- 1982-07-05 SU SU823486863A patent/SU1101470A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Ива;нова B.C., Гордиенко Л.К. Новые пути повышени прочности металлов. М., Наука, 1964, с. 118. 2. Авторское свидетельство СССР № 411140, кл. С 21 D 7/04, 1972. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0994200A1 (en) * | 1998-10-16 | 2000-04-19 | Tanaka Limited | Threaded parts for aircraft |
| CN108411085A (en) * | 2018-01-30 | 2018-08-17 | 山东大学 | A kind of device and preparation method thereof obtaining nanocrystalline and amorphous composite layer on pure titanium surface |
| CN108411085B (en) * | 2018-01-30 | 2020-01-03 | 山东大学 | Device for obtaining nanocrystalline-amorphous composite layer on surface of pure titanium and preparation method thereof |
| CN110026478A (en) * | 2019-04-30 | 2019-07-19 | 重庆三峡学院 | The method and apparatus of the compound timeliness progressive molding of Vibration Creep based on air pressure-loading |
| CN110026478B (en) * | 2019-04-30 | 2024-05-03 | 中国民用航空飞行学院 | Method and device for vibration creep composite aging incremental forming based on pneumatic loading |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Maxwell et al. | A rapid method for generation of a Haigh diagram for high cycle fatigue | |
| Chesnutt et al. | Relationship between mechanical properties, microstructure, and fracture topography in α+ β titanium alloys | |
| US20060289593A1 (en) | Process to fracture connecting rods and the like with resonance-fatigue | |
| JPH02118209A (en) | Screw fixture and manufacture thereof | |
| Wang et al. | The effect of mean shear stress on torsional fatigue behaviour | |
| SU1101470A1 (en) | Method for treating threaded parts | |
| AU2002317290B2 (en) | Creep forming a metallic component | |
| US5700120A (en) | Threaded fastener and method of improving the fatigue life thereof | |
| Korshunov et al. | Grain-structure refinement in titanium alloy under different loading schedules | |
| Kuokkala et al. | Cyclic stress-strain response of polycrystalline copper in constant and variable amplitude fatigue | |
| Oldroyd et al. | Paper 2: Strain Hardening and Softening of Metals Produced by Cycles of Plastic Deformation | |
| RU2235794C2 (en) | Method and apparatus for thermal-power processing of axisymmetric elongated parts | |
| SU1407969A1 (en) | Arrangement for hardening low-rigidity shafts | |
| JP4619200B2 (en) | Manufacturing method of non-tempered high strength bolt | |
| Coquillet et al. | Influence of cold working on fatigue behavior of stainless steels used for prothesis: application to the study of wires with small sections | |
| Lee et al. | Free vibration analysis of parabolic arches in Cartesian coordinates | |
| Hardrath et al. | Variable-amplitude fatigue tests of aluminum-alloy specimens | |
| SU1553565A1 (en) | Method of processing metallic materials | |
| US3350241A (en) | Process for improving the mechanical characteristics of objects consisting of beryllium or beryllium alloy | |
| RU1822429C (en) | Method of manufacturing steel thrust threaded connection | |
| SU1076474A1 (en) | Method for relieving residual stress in parts | |
| Guo et al. | Fracture Failure Mechanism Analysis of Steel Bolt | |
| SU1678860A1 (en) | Method for mechanical-thermal treatment of low-carbon steel | |
| Doughtie | Discussion:“The Influence of Shank Area on the Tensile Impact Strength of Bolts”(Love, Jr., John, and Pringle, OA, 1956, Trans. ASME, 78, pp. 1489–1495) | |
| US3306786A (en) | Method of working pc steel bars while subheated |