Изобретение относитс к теплоэнергетике , химической технологии и может использоватьс преимуществе но дл снижени накипеобраэоваии в теплообменном оборудовании, а так же дл интенсификации процессов фло кул ции в обогатении полезных ископаемых и улучшени процесса магнитного фильтровани железосодержащих примесей. Способ магнитной обработки воды широко примен етс дл снижени низкотемпературного отложени солей в теплосет х, системах охлаждени и дл улучшени флокул ционных характеристик пульп. Известен способ магнитной обра-, ботки воды, включающий наложение поперечного магнитного пол на пото воды в каналах различной формы перед его дальнейшим технологическим использованием 1. . Известный способ наиболее эффективен при обработке малых расходов воды, однако при обработке больших расходов (1000 и ) его эффективность незначительна . Это обусловлено тем, что при магнитной обработке воды в ней образуютс зародыши кристаллизации соЛей жесткос ти в количестве достаточном, чтобы уменьшить отложение солей на поверхности теплообмена. Концентраци Зародышей зависит от степени развитости поверхности рабочего канала магнитного аппарата, омываемого водой.Начина с некоторого ее значени концентраци зародышей резко, падает, снижа эффективность способа. При увеличении производительности магнитных аппаратов увели чивают эквивалентный диаметр рабоче канала, снижа таким образом величи ну омываемой поверхности и одновременно эффективность способа. Цель изобретени - повышение эффективности магнитной обработки вод Указанна цель достигаетс тем, что согласно способу магнитной обра ботки воды перед ее поступлением в теплообменный аппарат, заключак чему с в пропускании потока через рабочий канал магнитного аппарата при н ложении на него поперечного магнитного пол , воду обрабатывают в рабо чем канале при следукадем соотношени 2-102 баО мгде S - площадь поверхности смачива ни обрабатываемой воды в р бочем канале; V - объем обрабатываемой жидкос Выбор соотношени 2-10 .бЮ м основываетс на опытных даннЕлх. Проведены две серии опытов, которых магнитной обработке подверг ют воду общей жесткостью 5,6- - . 6,6 мг экв/л, щелочностью б 7 мг экв/л. Напр женность магнитног пол в зоне обработки составл ет 10 А/м. Одинаковые гидродинамические услови обеспечивают стабилизацией величины мелких турбулентных пульсаций скорости воды Л (2-4) - 10 м в рабочем канале, определ емых по фор39 ,1. .п (А) сЗд - эквивалентный дигииетр рабочего канала магнитного аппарата ( (S/V)- ) ; число Рейнольдса потока воды в рабочем канале магнитного аппарата (Re Vd, / -) ) , V - среднерасходна скорость; (л)- кинематическа в зкость, В зависимости от величины пульсации , скорости и давлени в .жидкости оказывают активное гидродинамическое воздействие на образующиес при магнитной обработке зародыши кристаллизации и определ ют гидродинамический режим противонакипной магнитной обработки воды. В первой серии опытЬв исследуют эффективность снижени карбонатных отложений в проточном теплообменнике в зависимости от величины, внутреннего дигилетра цилиндрической трубки (D 3, 4, 9, 20 и 48 мм) при протекании в обработке, во второй серии зависимость М от разного количества п/ размещенных внутри канала с D 20 мм цилиндрических трубок п 6,8 с dj 5,75 мм, dg 4 мм. Дл первой серии опытов S/V 4/D, а дл второй серии S/V определ ют по формуле S/V 4tD-fn(dH+ dB)(d , Высока эффективность магнитной обработки достигаетс в рабочем канале с S/V :}, (2-6) м-1. С целью экономии металла дополнительных жидкостепроводов , размещенных в рабочем кана- уменьшени гидравлического сопротивлений оптимальной отношение S/V прин то равным от 2-10 до 6 -102 мЧ Применение способа заключаетс в использовании при магнитной обработке рабочих каналов с 2 ао м-iS/Vi; 6-102 м. Эта величина рассматриваетс сак один из основных конструктивных критериев магнитных аппаратов. В зависимости от производительности магнитного аппарата определ ют площадь поперечного сечени рабочего канала Fg (трубчатого, кольцеобразного , пр моугольного или других конФигурации ) . Затем, испо.пьзу соотношение S/V /kFo (2-6) 10 которое справедливо дл случа параллельных образук дих поверхностей смачивани в рабочем канале ( / fk ЯА УК омываемый водой, периметр поверхности поперечного сечени собственно рабочего канала магнитного апттарата; рд - омываемый водой периметр поперечного сечени дополнительно размещенной поверх HOCTrt в рабочем канале магнитного аппарата; У/О,92 - среднее значе ие коэффициента перекрыти площади живого сечени рабочего канала пот верхностью (пластинс1ми, трубками и другими) толщиной не более 1 мм дл услови s/V(2-6)102 M - в отсутствии дополнительной поверхности) определ ютflfk f F(2-6 vlO . В случае, если то необходимо разместить в рабочем канале дополнительную поверхность с рд Рд -рц. После этого магнитный аппарат эксплуатируют в известном режиме. Если i то в рабочем канале размещение дополнительной поверхности не производитс . При разработке аппаратов их конструируют таким образом, чтобы соот ношение S /V рабочего канала аппарата лежало в указанных пределах. Этого можно добитьс , например, с помощью решеток, вьтолненных из тон костенных пластин, чтобы их продоль на ось совпадала с осью рабочего канала магнитного аппарата. -Пример. Дл пропуска задан ного расхода воды из конструктивных и технологических соображений определено сечение рабочего канала пр м угольной формы площадью 0,03 м и сторонами ,0,3 и 0,1 м. Периметр fд 0,03-2-ю -6 м, а Як м, т.е. / / - Д 5,2 м.Необходимого Д , можно достичь, например, размеШёнием в пр моугольном живом сечении рабочего канала параллельно меньшей стороне 26 равномерно расположенных тонкостенных пластин (толщиной менее 1 мм) длиной в профиле поперечного сечени рабочего канала по л/О, м кажда , при этом получаемое отношение S/V « 2 10 м. Способ магнитной обработки воды осуществл етс в магнитных аппаратах различной производительности. В отечественной промышленности наиболее эффективными вл ютс магнитные аппараты типа АЗТМ или ОМУ, дл которых , т.е. соответствует оптимальному соотношению. Однако расход обрабатываемой воды п этих аппаратах не превышает 25 . При более же высоких расходах, как правило, увеличиваетс и рабочий зазор дл прохода жидкости, что влечет уменьшение отношени S/V. Магнитные аппараты , рассчитанные на более высокую производительность,оказываютс менее эффективными. Таким образом, благодар дополнительной поверхности (тонкостенных трубок, пластин и т.д.), с целью увеличени S/V до в рабочем канале аппарата, эффективность обработки возрастает более чем в 2-3 раза .The invention relates to heat and power engineering, chemical technology, and can be used advantageously to reduce scale formation in heat exchange equipment, as well as to intensify the processes of flooding in mineral processing and to improve the magnetic filtration process of iron-containing impurities. The method of magnetic treatment of water is widely used to reduce the low-temperature deposition of salts in heating systems, cooling systems and to improve the flocculation characteristics of slurries. The known method of magnetic treatment, water treatment, including the imposition of a transverse magnetic field on the flow of water in the channels of various shapes before its further technological use 1.. The known method is most effective when processing small water consumption, however, when processing large costs (1000 and) its efficiency is negligible. This is due to the fact that during the magnetic treatment of water in it, nuclei of the solidification of hard salts are formed in an amount sufficient to reduce the deposition of salts on the heat exchange surface. The concentration of embryos depends on the degree of development of the surface of the working channel of the magnetic apparatus, washed with water. Starting from a certain value, the concentration of the embryos dramatically decreases and decreases the efficiency of the method. With an increase in the productivity of magnetic devices, the equivalent diameter of the working channel increases, thus reducing the size of the washed surface and at the same time the efficiency of the method. The purpose of the invention is to increase the efficiency of magnetic water treatment. This goal is achieved in that according to the method of magnetic treatment of water before it enters the heat exchanger, it implies passing a stream through the working channel of the magnetic device while applying a transverse magnetic field to it, the operation of the channel when we follow the ratios 2-102 baO mde where S is the surface area wetted by the treated water in the primary channel; V is the volume of the liquid to be processed. The choice of the ratio of 2-10 .YuM is based on experienced data. Two series of experiments were carried out, which were subjected to magnetic treatment of water with a total hardness of 5.6 - -. 6.6 mg eq / l, alkalinity b 7 mg eq / l. The magnetic field intensity in the treatment area is 10 A / m. Identical hydrodynamic conditions ensure the stabilization of the magnitude of small turbulent pulsations of the water velocity L (2–4) –10 m in the working channel, determined by form 39, 1. .p (A) szd - equivalent diyetr of the working channel of the magnetic apparatus ((S / V) -); Reynolds number of water flow in the working channel of the magnetic apparatus (Re Vd, / -)), V is the average flow rate; (l) - kinematic viscosity. Depending on the magnitude of the pulsation, the velocity and the pressure in the liquid, they have an active hydrodynamic effect on the crystallization nuclei formed by the magnetic treatment and determine the hydrodynamic regime of the anti-scale magnetic water treatment. In the first series, the effectiveness of reducing carbonate deposits in a flow-through heat exchanger depending on the size of the internal di-cylinder of a cylindrical tube (D 3, 4, 9, 20 and 48 mm) during the course of processing, in the second series the dependence of M on different amounts of n / placed inside the channel with D 20 mm cylindrical tubes p 6.8 with dj 5.75 mm, dg 4 mm. For the first series of experiments, S / V 4 / D, and for the second series, S / V is determined by the formula S / V 4tD-fn (dH + dB) (d, High magnetic processing efficiency is achieved in the working channel with S / V:}, (2-6) m-1. In order to save metal, additional liquid pipelines placed in the working canal — reducing the hydraulic resistance — the optimal S / V ratio is from 2-10 to 6-102 mCH. The method is to use channels with 2 ao m-iS / Vi; 6-102 m. This value is considered as one of the main design criteria of m Depending on the performance of the magnetic apparatus, the cross-sectional area of the working channel Fg (tubular, ring-shaped, rectangular, or other configurations) is determined. Then, use the S / V / kFo ratio (2-6) 10 which is valid for parallel surfaces of wetting wetting surfaces in the working channel (/ fk YAAU CC washed by water, perimeter of the cross-sectional surface of the working channel of the magnetic apttarate itself; pd - the perimeter of the cross section washed by water, additionally placed over the HOCTrt in the working channel of the magnetic apparatus; У / О, 92 - the average value of the coefficient of overlapping the area of the living section of the working channel by the surface (plates, tubes and others) with a thickness of no more than 1 mm for the condition s / V (2-6) 102 M - in the absence of an additional surface) f F (2-6 vlO. In case it is necessary to place an additional surface in the working channel with a Rd Rd-Rc. After that, the magnetic device is operated in a known mode. If i, then in the working channel no additional surface is placed. When designing the devices they are constructed in this way , so that the S / V ratio of the working channel of the apparatus lies within the specified limits. This can be achieved, for example, with the help of gratings made of thin bone plates so that their length along the axis coincides with the axis of the working channel of the magnetic apparatus. from the design and technological considerations, the section of the working channel of the straight coal form with an area of 0.03 m and sides, 0.3 and 0.1 m was determined. The perimeter fd 0.03-2nd -6 m, and Yak m, those. / / - D 5.2 m. The required D can be achieved, for example, by placing a rectangular living section of the working channel parallel to the smaller side 26 of evenly spaced thin-walled plates (less than 1 mm thick) in the cross section of the working channel in l / O , each, with the resulting ratio S / V "2 10 m. The method of magnetic water treatment is carried out in magnetic devices of different performance. In the domestic industry, the most effective are magnetic devices of the AZTM or WMD type, for which, i.e. corresponds to the optimal ratio. However, the consumption of treated water in these devices does not exceed 25. With more high flow rates, as a rule, the working gap for the passage of fluid increases, which leads to a decrease in the S / V ratio. Magnetic devices designed for higher performance are less effective. Thus, due to the additional surface (thin-walled tubes, plates, etc.), in order to increase S / V up to in the working channel of the apparatus, the processing efficiency increases more than 2-3 times.