SU1086025A1 - Способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений и устройство дл его осуществлени - Google Patents
Способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений и устройство дл его осуществлени Download PDFInfo
- Publication number
- SU1086025A1 SU1086025A1 SU823376564A SU3376564A SU1086025A1 SU 1086025 A1 SU1086025 A1 SU 1086025A1 SU 823376564 A SU823376564 A SU 823376564A SU 3376564 A SU3376564 A SU 3376564A SU 1086025 A1 SU1086025 A1 SU 1086025A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- crucible
- melt
- melting
- diameter
- drain hole
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
I, Способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений, включающий загрузку сыпучей шихты в графитовый плавильный тигель, расплавление ее внешним источником нагрева , например электрической дугой от нерасходуемого электрода, и слив расплава в литейную форму через дон-fное ,перекрываемое металлической проб-, кой отверстие тигл , о т л и ч а ющ и и с тем, что, с целью уменьшени загр знени расплава материалом тигл , увеличени срока службы тигл и повыщени качества отливок, в.качестве пробки используют пластину из металла или сплава, температура плавлени которого не менее чем на 300 С выше температуры плавлени материала расплава, причем на пластину загр-ужают слой порошковой шихты высотой 0,7-12 от диаметра сливного отверсти тигл , затем - кусковую шихту в количестве 10-86% от массы шихты. 2. Устройство дл отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений , содержащее графитовый плавильный тигель с донным сливным отверстием, с установленным в отверстии съемным (Л графитовым стаканом, внешний источник нагрева и литейную форму, установленную под тиглем, отличающеес тем, что, с целью умень- шени загр знени расплава материалом , тигл , увеличени срока службы тигл и повьшгени качества отливок, верх стакана расположен выше дна тигл на 0,1-0,5 от диаметра сливного отверсти с образованием сливного порога, на стакан свободно установлена пластина из металла или сплава, температура плавлени которого не менее чем на вьшге температуры плавлени материала рйсплава, толщиной 0,004-0,04 от диаметра сливного отверсти стакана, а диаметр сливного отверсти Стакана составл ет 0,050 ,2 от диаметра тигл .
Description
Изобретение относитс к специальной электрометаллургии, в частности к получению OTJFHBOK из тугоплавких металлов и их соединений. Известен способ получени изделий из тугоплавких металлов и их соединений , например твердых сплавов из карбидов вольфрама, титана и тантала со св зующим из кобальта, никел и их сплавов, включающий карбидизацию соответствующего металла или смеси металлов при 1 250-1 , измельчение полученных карбидов, смешение их со св зующим, прессование и последующее спекание при 1340-1480с СПОднако традиционные твердые сплавы при температурах вьше 800 С тер ют свои основные свойства - твердость прочность и износостойкость, что делает их применение при повьппенных температурах нецелесообразным. Дл эксплуатации при температурах вьше 800С примен ютс композиции на основе системы вольфрам (молибден) карбиды титана (циркони , гафни , ниоби и тантала), которые сохран ют высокие эксплуатационные характеристики вплоть до 1500°С, однако они не поддаютс обработке давлением даже при повьшенных температурах. Поэтому формирование полуфабрикатов и изделий на их основе возможно лИшь методами лить , которые позвол ют получать плотные заготовки с высокими прочностными характеристиками. Известен способ получени заготоБОК из сплавов системы вольфрам карбид титана или циркони , включающий расплавление исходной шихты элек трической дугой в инертной атмосфере при давлении vO,5 ата и кристаллизацию расплава на водоохлаждаемом медном поду с последующей электроискровой и/или механической обработкой дл получени требуемой геометрииСЗТ Однако последние операции способа чрезвычайно .трудоемки, что сопровождаетс большими затратами на произво ство изделий из указанного материала которые в р де случаев делайт применение таких изделий экономически не оправданным, например изготовление калибрующего кольца матрицы наружным диаметром 90 мм с отверстием диамет .ром 50 мм и высотой 20 мм из цилин рической заготовки диаметром 95 мм требует более 160 ч станочного времени . Изготовление стержневых изделий малого диаметра требуют еще боль шиХ трудозатрат на единицу массы издепий . Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаем)Ьму эффекту вл етс способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений , включающий загрузку сыпучей щихты в графитовый плавильный тигель, расплавление ее внешним источником нагрева, например электрической дугой от нерасходуемого электрода, и слив расплава в литейную форму через донное перекрываемое металлическ&й пробкой отверстие тигл 3. Способ обладает следующими недостатками . В период расплавлени пробки одновременно происходит перегрев дна тигл и интенсивное его взаимодействие с расплавом, что сопровождаетс загр знением расплава углеродом и постепенным растворением донной части тигл , в результате при; выплавке сплавов, например, на основе молибдена в расплав переходит до 0,2% углерода, а при выплавке сплавов на основе вольфрама -до 0,5% (при объеме расплава примерно 1 л). В таких услови х графитовый тигель служит 3-10 плавок. Увеличение толщины дна тигл , необходимое дл повьшени срока его службы, затрудн ет расплавление донной пробки вследствие интенсивного теплоот.вода в радиальном .направлении. При осуществлении плавки необходимо контролировать температуру расплава , чтобы своевременно произвести расплавление донной пробрей и слив расплава. Преждевременное расплавление пробки ведет к сливу относительно холодного расплава, обладающего низкой жидкотекучестью, и сопровождаетс получением изделий с некачественной поверхностью. Задержка расплавлени пробки ведет к чрезмерному перегреву расплава и его взаимодейстВИ10 с тиглем и изложницей, что уменьшает срок службы тигл и сопровождаетс насыщением расплава углеродом. Су1цествующие методы контрол температуры расплава при электродуговой плавке ненадежны и значительно усложн ют аппаратурное оформление процесса отливки изделий. Вод ное охлаждение плавильного тигл сопровождаетс относительно высокими энергозатратами, которые при промьпвленной вьтлавке тугоплавких металлов превышают 15 кВт-ч на 1 кг сливаемого расплава. Известно устройство дл отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений, содержащее графитовый плавильный тигель с донным сливным . отверстием, электродуговой источник нагрева и литейную форму, установлен ную под тиглем СА, Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату вл етс устройство дл отливки изделий из тугоплавких метал лов и их соединений, содержащее графитовый плавильный тигель с донным сливным отверстием с установленным в отверстии съемным графитовым стаканом , внешний источник нагрева и литейную форму, установленную под тиглем С5. Недостатками известных устройств вл ютс невысокий ресурс работы тиг л , так как происходит размыв донного гарнисажа и, следовательно, тигл ; загр знение расплава материалом (углеродом) тигл за счет размыва дна графитового тигл ; нет возможности перегреть расплав перед его сливом в литейную форму. Целью изобретени вл етс уменьшение загр знени расплава материало тигл , увеличение срока службы его и повышение качества отливок. Поставленна цель достигаетс тем что, согласно способу отливки издели из тугоплавких металлов и их соедине НИИ, включающему загрузку сьтучей шихты в графитовый плавильный тигель расплавление ее внешним источником нагрева, например электрической дуго от нерасходуемого электрода, и слив расплава в литейную форму через донное перекрываемое металлической проб кой отверстие тигл , согласно изобре тению, в качестве пробки используют пластинку из металла или сплава. температура плавлени которого не ме нее чем на 300°С вьше температуры ,плавлени материала расплава, причем на пластину загружают слой порошково шихты высотой 0,7-12 от диаметра сливного отверсти тигл , затем - кусков шихту в количестве 10-86% от массы шихты. Устройство дл отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений содержащее графитовый плавильный тигель с донным сливным отверстием с установленным в отверстии съемным графитовым стаканом, внешний источник нагрева и литейную форму, установленную под тиглем, верх стакана расположен выше дна тигл на 0,1-0,5 от диаметра сливного отверсти с образованием сливного порога, на стакан свободно установлена пластина из металла или сплава, температура плавлени которого не менее чем на 300°С выше температуры плавлени материала расплава, толщиной 0,004-0,4 от диаметра сливного отверсти стакана, а диаметр сливного отверсти стакана составл ет 0,05-0,2 от диаметра тигл . Расположениеверхнего сечени воронки вьшзе дна тигл обеспечивает слив расплава при сохранении донного гарнисажа. В процесса слива стакан нагреваетс расплавом вьшзе температуры его плавлени , однако температура дна тигл не достигает температуры плавлени расплава из-за малой поверхности контакта дна тигл со стаканом, который осуществл етс по отдельным точкам при съемном исполнении последней . Наличие гарнисажа на боковых стенка х и в донной части тигл предохран ет последний от интенсивного взаимодействи с расплавом и резко повышает срок его эксплуатации, который определ етс его механическими повреждени ми , незначительные загр знени расплава углеродом (менее 0,1%) позвол ют более точно выдерживать его состав. Перекрытие отверсти стакана пластиной из материала с температурой плавлени выше температуры плавлени расплава дает возможность перегреть расплав вьппе: температуры его плавлени , а способность материала раствор тьс в расплаве обеспечивает слив при температурах ниже температуры плавлени материала перекрывающей пластины. Температура слива и, следовательно , перегрев расплава в этой cиtyaдии регулируетс толщиной раствор юш ейс пластины, но всегда слив расплава происходит при температурах ниже температуры плавлени перекрывающей пластины, что при наличии гарнисажа на стенках и дне тигл исключает прожог тигл и создание аварийной ситуации. Использование описанной схемы слива позвол ет исключить вод ное охлаждение тигл , заменив теплоизол цией , что резко уменьшает потери тепла тиглем и соответственно сокращает энергозатраты на плавку.
Темперачура плавлепн;- г- -герп:;: ;; перекрываощего отзерстиа воронхидолжна существенно (бо ае ) превыпгать температуру плав-тшпи рв.с-плава , В противном случае расплав имеет незначительный переграв; обладает более низкой текз остью i ;::е обеспечивает эффйктивнук; Л:,;;1лг.гу иЭ И; как cjieiiCTBiia . v;pt-. ;;: -h-.ip;. ванию некачес-трс: ;h;i-Lx о-лливо-:,
Минимальна то.ьцкна плас не рекрывающей отверстие стакана . (О его диаметра) 5 обеспечивает неболь-
/1 - -1 о ,-, шои перегрев расшлава (менее lOu С над его темнератуоой плапленкл, Tic-i . меньшей TOjai HHe уменьшаетс псреглсп раснлава и не обеснечиваетсл ка:ес0 Зенна залкЕУга ас::лава з изло:.;с7;- п;; Йспользова к ш гАС.лшь; толщиной ос лее 0;04 диаметра отверсти стакан;;. увеличивав врем нлавки, повыгиан энергозатраты, В тех случа х, когда. толщина пластины минимальна , асох нее сечение стакана может распола-дна тигл 3 так как нерегрез раснлава минимальный,, Колдс толщина нласгкны максимальна J перегрев раснла:5а тоне максимальный,. позтс1 у необходк -о бснте, шее рассто ние о i сече-:л
стакана до дна тигл , лтобь; coirpaHvi ;ч.. слой гарнисажа н:а нем к избежать i взаимодействи с расплаво,: В зтом случае верхнее свченке стакана рас-полагают на 0,.4--0,5 его диаметра аише дна тигл ,
Порошкова шихта,, расг;сло;г;енн н выше пластинь; над отверстием стакана, сначала спекаетс в нроцессе планкк верхнего сло кускопой З1ч:;-Г1 ы а за-тем впитывает в себ раснлав, которьй затвердевает, образу чз 1у. 3 ней н,-: капливаетс нерет-реваемый раснлав, к то врем как нераснлавлеИчый слой порошковой пшхты вл етс .сенлоиаол -н тей . По мере наконлени расплава н повьппени его температуры затвердевшего в .нора,х порОЕгковой шшт.-ты раснлава смещаетс к перекрьггию. т.е. увеличиваютс разьерь; и объем Наши, Когда расплав нриходкгг s солрн-1сосновение с нластиной вархн:егс ;.;тз;;е1;сти стакана начинаетс ее раствооение в расплаве. За это врем расплав перегреваетс вьппе т-амлературы нлав-Ленин; , что обеспечивает необкодимуг-;; его жидкотекучесть и полу гение качественных отливок, ГТрк OTCiTCTBHH пс--рошковой шихты или ее. высот-ьг менее
i;.- Д гаметра отверсти стакана раст оре;-:пе пластинь начинаетс нри малом количес5не наплавленного раснлава, В .гом случае его невозможно нерег еть так ак ,цка фаза, обладающа высокой тенлоноозодностью,расноложена в неносредстненг-ой близости с: нерекрыvi .i , jlpH 3.3,COJ 3 порошковой ИМХТЬ: бО ас ji аиа1-)егг1ов отверсти стакана у;1рудч етс слив расплава, так как .в с.л ед-:; т вне не равномерной н ло тнос ти л;лкхты электрическа дуга отклон етс от оси тигл и может образовать расппп-} {: стороне от силового отверсти ; рсау.г(ьтате ловь шаютс: знергозатра- T.i к: раснлав .перегревающийс в сторо .г От сливного отверсти , взаимодей- --IHyrri с Дг;ом ч-игл ,. По той же нричи н-г реко;.-.ендуетс нс.;1ользовать диала:р стверсти стакана менее 0,05 диаметра тигл Увеличение диаметра ;,азерсти стакана более 0,2 диаметра тигл: р еделесообразно. так как увели--аазаютс потери тепла через него и ловышаютс энергозатраты.
Кускова шихта ь-еобходима дл пред:: гараи;ани ..shHioca порошковой саза а-з, выдел ющимис нри нагреве т-пагьт и увеличении загрузки в нлавильНг:1-ч , Последнее ут-1еньшает знер
с-:;атраты.. 1аличие кусковой шихты з :vjfH,;ecTBf менее 0% не обеспечивает лредотврашение расньшени порошковой iiKKTfci, а агрузка кзсковьк отходов :-} :-}iTKR 8b% не обеслечивает эффективное лх раснласггение за врем нроллавлени лорошксвой ;иихты,; расположенной над пластиной сливного отверсти ,, и слив :1астулает при ненолном раснлавлении
изысков о и 11ИХТЫ..
На 4CpTe:se локазано устройство дл О1ливки изделий из тугогшавких метал .лоз и ИХ соединений.
Оно содер да-т неохлаждаемый тен.ло изо.гчиронанный ллавильный тигель „ выполненный в виде двух графитовых
рст з.аанньк одна в другую внутрертней
-
,1 /
гмкостеи, теплоизоли- ,юпанных ,ару: от друга графитовой ткань р Э„ В днище тигл выполнено отнарстие и уста товлен в нем съемный графитовый сливной стакан 4j верхнее .ние которого расположено вьшге дна тилл на величину h и перекрыто л.ластиной 5 толщиной с ,. причем h п rf наход тс в зависимг сти О7 диа1 .;етра. d отверсти сливного стакана 4. -Слособ осу.цествл ют следуквдим образом . Из графита изготавливали внутреннюю 1 и наружную 2 емкости тигл . Внутреннюю емкость 1 размерами в диа метре 200 мм, высотой 200 мм и толщи ной стенок 15 мм помещают во внешнюю емкость 2 с внутренним диаметром 270 мм и высотой 235 мм. Пространство между стенками- и днищем емкостей 1 и 2 теплоизолируют графитовой тканью 3. В днище тигл выполн ют отвер стие и вставл ют графитовый сливной стакан 4 с диаметром отверсти d и толщиной мм. Верхнее сечение ста кана возвьппаетс над дном тигл на высоту h, образу сливной порог. Отверстие стакана перекрывают вольфрамовой пластиной 5. В тигель загружают слой порошковой пгихты 6 на высоту Н, затем кусковую шихту 7. Тигель накрывают сверху графитовой крышкой с отверстием диаметром 80-140 мм. Расплавление шихты провод т в атмосфере аргона с помощью плазмотрона, рабочий электрод которого подсоедин ют к отрицательному полюсу источника питани . Положительный полюс ис точника питани подсоедин ют к плавильному тиглю. Электрическую дугу зажигают между рабочим электродом плазмотрона и шихтой в тигле. Слив расплава производ т в графитовую изложницу (не показана) цилиндрической формы. В таблице приведены экспериментал ные данные, полученные при отливке изделий из псевдобинарных эвтектичес ких сплавов Mo-TiC и W-TiC состава, мас,%: Мо 86,5 - Ti 10,8 - С 2,7 и W 88,0 - Ti 9,2 - С 2,8, причем температура плавлени сплава Mo-TiC 2300°С, а сплава W-TiC 3100°С. Из данных таблицы следует, что предложенное техническое решение обеспечивает слив расплава с необходимым перегревом, когда верхнее сечение стакана располагают вьш1е дна тигл на 0,1-0,5 своего диаметра и перекрывают пластиной и-з вольфрама толщиной 0,004-0,4 диаметра отверсти (см. № 2-4), при этом плавильный тигель загружают сначала слой порошковой шихты высотой 0,7-12 диаметров отверсти воронки, а затем кусковую шихту в количестве 10-86% от массы :загрузки (см. № 7-10,12). Способ позвол ет получать качественные отливки без измерени температуры расплава, что упрощает аппаратурное оформление процесса и не требует строгого контрол за его режимом. Загр знение расйлава углеродом в указанных услови х составл ет менее 0,1% даже при вьтлавке сплавов на основе вольфрама. Стойкость плавильного тигл , защищенного слоем гарнисажа на донной части и боковых стенках определ етс механическими повреждени ми и зависит лишь от квалификации обслуживающего персонала. Кроме того,энергозатраты на плавку молибденовых сплавов снижаютс до 4,2-4,9 кВт-ч/кг, что примерно в 3 раза ниже, чем в прототипе . За пределами указанных соотношений получаютс некачественные отливки (см. № 1 и 6), увеличиваетс загр знение расплава углеродом (см.№1,5,11) и возрастают энергозатраты (см.,5, 6,11). Издели из электрических сплавов систем Mo-Tic и W-TiC обладают в 4-9 раз большей стойкостью при высокотемпературной обработке металлов по сравнению с промышленными сплавами из карбидов вольфрама и титана, распределенных в матрице из кобальта, никел и их сплавов. Экономический эффект на 1 кг отливок , полученных предложенным способом , составл ет 200-400 р. в зависимости от формы и назначени изделий.
1 Mo-Tic 7,5 7,5
1 0,05 0,04 0,002
0,1
10 Mo-Tic 14,0 1,0 15 0,08 3 1. W-TiC 8 12 25 0,12 5 12 Mo-Tic 7,5 7,5 20 0,10 4
110050,2
21005 O, 1
31005 0,1
41005 0,1
Продолжение таблицы
Неудовлетворительное , отсутствие гарнисажа на дне тигл
Удовлетворительное
Хорошее
Удовлетворительное 0,2 1,5 0,1 0,2 2,5 0,1 0,2 2,0 0,1
100
0,15 6,2 -Взаимодействие рас190 13 0,15 5,2 .
Продо.чжение таблицы плава с изложницей
Неудовлетворительное Удовлетворительное То же
Удовлетворительное,
г арии с аж астшетричный Удовлетворительное, гарнисаж : асимметричный ВзаимодейстМё с тиглем, Распыление шихты
Claims (2)
1. Способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений, включающий загрузку сыпучей шихты в графитовый плавильный тигель, расплавление ее внешним источником нагрева, например электрической дугой от нерасходуемого электрода, и слив расплава в литейную форму через дон-г· ное,перекрываемое металлической проб-, кой отверстие тигля, о т л и ч а тощий с я тем, что, с целью уменьше ния загрязнения расплава материалом тигля, увеличения срока службы тигля и повышения качества отливок, в качестве пробки используют пластину из металла или сплава, температура плавления которого не менее чем на 300°С выше температуры плавления материала расплава, причем на пластину загружают слой порошковой шихты высотой 0,7-12 о-т диаметра сливного отверстия тигля, затем - кусковую шихту в количестве 10-86% от массы шихты.
2. Устройство для отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений, содержащее графитовый плавильный тигель с донным сливным отверстием, а с установленным в отверстии съемным графитовым стаканом, внешний источник нагрева и литейную форму, установленную под тиглем, отличающееся тем, что, с целью умень-4 шения загрязнения расплава материалом, тигля, увеличения срока службы тигля и повышения качества отливок, верх стакана расположен выше дна тигля на 0,1-0,5 от диаметра сливного отверстия с образованием сливного порога, на стакан свободно установлена пластина из металла или сплава, температура плавления которого не менее чем на 300°С выше температуры плавления материала рАсплава, толщиной 0,004-0,04 от диаметра сливного отверстия стакана, а диаметр сливного отверстия стакана составляет 0,050,2 от диаметра тигля.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823376564A SU1086025A1 (ru) | 1982-01-04 | 1982-01-04 | Способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений и устройство дл его осуществлени |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823376564A SU1086025A1 (ru) | 1982-01-04 | 1982-01-04 | Способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений и устройство дл его осуществлени |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1086025A1 true SU1086025A1 (ru) | 1984-04-15 |
Family
ID=20990461
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU823376564A SU1086025A1 (ru) | 1982-01-04 | 1982-01-04 | Способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений и устройство дл его осуществлени |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1086025A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112743107A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-05-04 | 西安交通大学 | 一种基于超高熔点合金的粉末冶金装置及冶金方法 |
-
1982
- 1982-01-04 SU SU823376564A patent/SU1086025A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Треть ков В.И. Металлокерамические твердые сплавы. М,, Металлурги , 1962, с. 275, 361. 2,Патент CIUA № 3690962, кл, 148-32, 1972. 3,Неуструев А.А. и др. Вакуумные гарниссажные печи. М., Металлурги , 1969, с. 39, 69. 4.Там же. 5.Лейканд М.С. Вакуумные электрические печи. М., Энерги , 1968, с. 304-309. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112743107A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-05-04 | 西安交通大学 | 一种基于超高熔点合金的粉末冶金装置及冶金方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8668760B2 (en) | Method for the production of a β-γ-TiAl base alloy | |
EP1045216B1 (en) | Melting method using cold crucible induction melting apparatus | |
RU2226553C1 (ru) | Способ и устройство для получения расплавленного железа | |
JP2015513613A (ja) | 金属噴霧粉末化システムおよび金属粉末を噴霧製造する方法 | |
CN109913702A (zh) | 一种具有高含量难熔元素的镍基高温合金的制备工艺 | |
CN110172648A (zh) | 一种含锆电热合金及含锆合金的制备方法 | |
US4305451A (en) | Electroslag remelting and surfacing apparatus | |
EP0199199B1 (en) | Cold hearth melting configuration and method | |
US7849912B2 (en) | Process for electroslag remelting of metals and ingot mould therefor | |
SU1086025A1 (ru) | Способ отливки изделий из тугоплавких металлов и их соединений и устройство дл его осуществлени | |
EP0485073A1 (en) | Nozzle, vessel and spray forming | |
CA1109513A (en) | Atmospheric control of flux pre-melting furnace | |
JPS5819740B2 (ja) | 電弧炉作動方法 | |
RU2661322C2 (ru) | Способ изготовления биметаллического электрода путем электрошлаковой наплавки | |
CA1143161A (en) | Process and apparatus for casting fused refractory oxides having high melting points | |
JP2526258B2 (ja) | Pt、Pd系貴金属粒状塊製造用るつぼ | |
JPS5953217B2 (ja) | 溶融酸化鉄の製法 | |
SU1700073A1 (ru) | Способ электрошлакового переплава некомпактных материалов | |
RU2286398C2 (ru) | Способ литья металла с использованием гарнисажа в качестве расходуемого электрода | |
RU2770807C1 (ru) | Способ получения заготовки из низколегированных сплавов на медной основе | |
RU2302475C2 (ru) | Способ получения слитков из сплавов на основе тугоплавких металлов вакуумной дуговой гарнисажной плавкой | |
US4349909A (en) | Process for casting fused refractory oxides having high melting points | |
GB2297764A (en) | A process for the production of alloys | |
JPS633706B2 (ru) | ||
JP2511885Y2 (ja) | 連続鋳造用高周波溶解装置 |