Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к подаче дуть в доменную печь. Известна фурма доменной печи, со то ща из двух образукнцих кольцевую полость коаксиально установленных к нических стаканов,соединенньйс между собой носовой частью и фАанцен, и расположенной в этой полости кольце вой камеры с отверсти ми дл подвод хладагента Cl3. Недостатком данной фургш вл етс то, что система отверстий в коль цевой камере дл подачи хладагента на охлаждаемую поверхность не обеспечивает достижени максимального эффекта, который может дать струйно охлаждение. При такой конст{ укции струйньА эффект ослабл етс , в результате действи (сноса) пристенно го отход щего потокаj что обусловли вает недостаточную стойкость таких |фУ1т. Наиболее близкой к предлагаемой но технической сущности и достигаемому результату вл етс дутьева фурма, состо ща из двук образующих кольцевую полдеть коаксиально установленных конических стаканов, соединенных между соб.ой носовой час тью и фланцем, и расположенной в этой полости кольцевой камеры с соп лами в виде выступающих насадков дл натравленного подвода хладагент а также патрубок дл автонсжной подачи хладагента в кольцевую полость С2 3. .Однако избежать нежелат ьного воздействи пристенного (снос щего) потока на выход щие из сопел струи хладагента не удаетс , так как между срезами сопел и озшаждаемЫ( поверхностью остаетс зазор, равный 2-3 диаметрам сопел, а дальнейшее уменьшение этого зазора невозможно в св зи со снижением эффективности охлаждени . Цель изобретени - повьшение стойкости фурм путем интенси афш охлаждени . Поставленна цель достигаетс тем, что фурме, содержащей образующие кольцевую полость коакснально установленные конические стаканы, соединенные между собой носовой частью и фланцем, расположенную в этой полости кольцевую камеру с соплами в виде выступа цих насадков дл направленного подвода хладаген252 Та и патрубо дл автономной подачи хладагента в кольцевую полость, внутренн поверхность наружного стакана выполнена с ребрами, образующими канавки, в которых расположены выходные концы сопел, причем рассто ни между срезом сопла и основанием канавки, между боковой поверхностью сопел и стенкамн .канавки составл ют соответственно 0,25-1,0 и 0,20 ,4 диаметра проходного отверсти сопла. Размещение выходных концов сопел в межреберных канавках позвол ет полностью устранить снос щее Воздействие пристенного потока, так как его вли ние не распростран етс на межреберные кднавки. Поток хладагента Ьеспреп тственно попадает в межреберные канавки, обеспечива интенсивное охлаждение их оснований и стенок, где тепловые потоки достигают максимальных значений. На выходе из канавок нагретый хладагент в виде парожидкостной смеси смешиваетс с пристенным потоком хладагента , автономно подаваемого в кольцевую полость фурмы, где пар конденсируетс и усредн етс - температура хладагента. Выбор рассто ний между срезом сопла и основанием канавки, а также между боковой поверхностью сопла и стенками канавки также имеет большое значение в обеспечении макС1шал|ьного теплосъема.. Оптимальные значени таких параметров составл ют срответсвенно 0,251 ,0 и 0,2-0,4 диаметра проходного отверсти сопла. Отклонение от них вызывает либо снижение скорости потока и св занное с этим снижение эффективности охлаждени , либо чрезмерное сужение живого сечени потока и увеличение гвдравлических потерь. ., Экспериментальные исследовани показали, что количество хладагента, подаваемого через сопла, не может быть произвольн|л и не должно выходить за пределы 0,16-0,68 от его обЩ2ГО расхода на охлаждение фурмы, так как в противном случае CHHkaeTс эффективность охлаждени . Во избежание увеличени гидравлических потерь при движении хлад-. агента в межреберных канавках поперечное сечение движущегос потока не должно быть меньше живого сечени сопла. На выходе из сопла поток хладагента встречаетс с дном канавки и растекаетс во все стороны рав«1омерно. При этом поперечное сечение потока представл ет собой поверхность цилиндра, высота которо го равна зазору h между срезом сопла и дном канавки а диаметр - диаметру проходного отверсти сопла. При движении хладагента от дна канавки к выходу из нее поперечное сечение потока щ едставл ет собой кольцо ширина которого С равна зазору между соплом и стенками канавк Значение К определ ют из уравнени - ,2 JfcH JoJ1i -4 где d - диаметр проходного отверсти сопла. Отсюда h 0,25 d. При увеличении расхода хладаген . та от 0,16 до 0,68 от его общего расхода высота зазора h должна составить О,250,68:0,16 td. Таким образом, высота зазора междусрезом сопла и дном канавки соетавл ет (0,25-1,0)d. Величину минимального зазора t между соплом и стенкой межреберной канавки определ ют из ypaвнeJш , ыражшощего равенства живых сечений подвод щего и отвод щего хладагент потоков , . 7 ii(r+er-Fr «J/ , где г - радиус проходного отверсти сопла. В расчете не фигурирует толщина стенки сопла, так как ввод ее в уравнение в конечном итоге не сказы ваетс сколько-нибудь заметно на ре зультатах расчета. Реша уравнение, получают « 0,41 г или I 0,2d При увеличении расхода хладагент от 0,16 до 0,68 от его общего расхо да зазор t необходимо соответственно увеличить путем увеличени шага оребрени . Максимальное значение f наход т следующим образом: . (-П -РЛРеша уравнение, получают t 0,8г или t 0,4d s Таким образом, зазор между соплом и стенкой межреберной канавки составл ет (0,2-0,4)d. На фиг. 1 показана фурма, осевой разрезу на фиг. 2 - разрез А-А на фиг-. 1. 5 Фурма состоит из коаксиально установленных внутреннего 1 и наружного 2 конических стаканов, соединенных между собой носовой частью 3 и фланцем 4. На охлаждаемой поверхности наружного стакана 2 и носовой части 3 имеютс ребра 5. Внутренний стакан 1 охвачен кольцевой камерой 6 с выступающими в виде насадков соплами 7, срезы которых расположены в межреберных канавках 8 на рассто нии 0,25-1,0 диаметра проходного отверсти сопла. Зазор между соплами и стенками межреберных канавок составл ет 0,2-0,4 диаметра проходного отверсти сопла. Сопла размещены в верхнем и нижнем секторах носовой части 3 и наружного стакана 2. К кольцевой камере 6 подсоединен патрубок 9, проход щий через фланец 4, дл подвода хладагента. Кольцева полость фурмы соединена с патрубком 10 дл дополнительного подвода хладагента и патрубком 1I дл его отвода. Работа фурьш заключаетс в подаче дуть в доменную печь по каналу внутреннего стакана 1. В процессе работы доменной печи носова часть фурмы подвергаетс интенсивному нагреву особенно контактирую1цим с ней расплавленным чугуном. Дл отвода возникающих тепловых потоков в полость фурмы, образованную внутренним .1 и наружным 2 стаканами, носовой частью 3 и фпанцем 4, под избыточным давлением через патрубки 9 и 10 подводитс хладагент. Из патрубка 9 он поступает в кольцевую камеру 6, а затем через сопла 7 в межреберные канавки 8, расположенные на охлаждаемой поверхности носовой части 3 и прилегающей к ней части наружного стакана 2. В результате интенсионого охлаждени образуетс парожидкостна смесь, котора выходит из межреберных канавок в кольцевую полость фурмы, где отдает свое тепло потоку свежего хладагента, поступающего в эту полость через патру- , бок10. Количество хладагента, подаваемого в межреберные канавки через сопла 7, составл ет 0,16-0,68 от его общего расхода на охлаждение фурмы, что достигаетс путем установки и эксплуатации регулировочных вентилей (не показаны) в системе подвод щих патрубков 9 и 10. Нагре;тый хладагент отводитс из кольцево полости фурмы через патрубок 11. В качестве базового объекта дл сравнени с предлагаемым техническим решением прин та фурма доменной печи конструкции завода Запорожсталь . Отличительной особенностью этой фурмы вл етс наличие кольцевой перегородки, дел щей ее полость охлаждени на две части - носовую с узким каналом и фланцевую. Предлагаема фурма по сравнениюс базовой обеспечивает устранение снос щего эффекта пристенного потока , что повышает эффективность струйного охлаждени наиболее тепло 5 напр женных участков фурмы и дает возможность дополнительно (без увеличени общего расхода) подавать хладагент в кольцевую полость фурмы вдоль ее стенок, что также повышает эффективность струйного охлаждени . В целом это повышает тепловую стойкость фурмы. Согласно проведенным исследовани м в предложенной фурме возможна реализаци тепловых нагрузок, превышающих на 50% тепловые нагрузки в известной фурме. Поэтому теплова стойкость предложенной фурмы повыситс не менее чем в 2 раза.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the flow of blowing into a blast furnace. The famous blast furnace tuyere is known, from which the annular cavity of the coaxially mounted konical glasses is formed of two annular cavities, interconnected by the nose and FAAnzen, and an annular chamber located in this cavity with openings for supplying the refrigerant Cl3. The disadvantage of this vantage is that the system of holes in the annular chamber for supplying refrigerant to the cooled surface does not ensure the achievement of the maximum effect that can be given by jet cooling. With such a con- struction, the jet effect is weakened as a result of the action (demolition) of the near-wall outflow j, which causes insufficient resistance of such | fU1t. Closest to the proposed but technical essence and the achieved result is a blast tuyere consisting of two coaxially mounted conical glasses, which form an annular heel of a dozen, connected between the assembled nose and flange, and an annular chamber located in this cavity with nozzles protruding nozzles for etched supply of refrigerant as well as a nozzle for autonomous supply of refrigerant into the annular cavity C2 3.. However, to avoid the undesirable effect of the near-wall (demolition) flow on the outlet the coolant jet cannot be removed from the nozzles, because between the nozzle cuts and it is buildable (the surface remains a gap equal to 2-3 nozzle diameters, and a further reduction of this gap is impossible due to a decrease in cooling efficiency. The purpose of the invention is to increase the durability of the tuyeres by intensifying cooling The goal is achieved by the fact that a tuyere containing coaxally conical glasses that form an annular cavity and are connected by a nose part and a flange, an annular chamber with a cone located in this cavity in the form of a protrusion of cich nozzles for directional coolant supply252 Ta and patrubo for autonomous supply of refrigerant into the annular cavity, the inner surface of the outer glass is made with ribs forming grooves in which the nozzle exit ends are located, and the distance between the nozzle section and the bottom of the groove is between the lateral surface of the nozzles and the walls of the frame are 0.25-1.0 and 0.20, 4 of the diameter of the nozzle through hole, respectively. Placing the output ends of the nozzles in the intercostal grooves makes it possible to completely eliminate the pulling effect of the near-wall flow, since its effect does not extend to the intercostal space lines. The refrigerant flow is prevented from entering the intercostal grooves, providing intensive cooling of their bases and walls, where the heat fluxes reach maximum values. At the outlet of the grooves, the heated refrigerant in the form of a vapor-liquid mixture is mixed with a near-wall stream of refrigerant autonomously fed into the annular cavity of the tuyere, where the steam condenses and averages — the temperature of the refrigerant. The choice of the distance between the nozzle section and the base of the groove, as well as between the side surface of the nozzle and the walls of the groove is also of great importance in ensuring the maximum heat removal. The optimum values of these parameters are approximately 0.251, 0 and 0.2-0.4 diameter bore nozzle. Deviation from them causes either a decrease in the flow rate and a related decrease in cooling efficiency, or an excessive narrowing of the living cross section of the flow and an increase in hydraulic loss. . Experimental studies have shown that the amount of refrigerant supplied through the nozzles cannot be arbitrary and should not exceed 0.16-0.68 of its total consumption for cooling the tuyere, since otherwise CHHkaeTc is the cooling efficiency. In order to avoid increasing the hydraulic losses during the movement of the refrigerant. agent in the intercostal grooves, the cross-section of the moving stream should not be less than the live section of the nozzle. At the exit of the nozzle, the flow of refrigerant meets the bottom of the groove and spreads in all directions equal to "1". In this case, the flow cross section is the surface of a cylinder whose height is equal to the gap h between the nozzle section and the bottom of the groove and its diameter is the diameter of the nozzle through hole. When the refrigerant moves from the bottom of the groove to the exit from it, the cross section of the stream u is a ring whose width C is equal to the gap between the nozzle and the walls of the groove. The value of K is determined from the equation, 2 JfcH JoJ1i -4 where d is the diameter of the nozzle through hole. Hence h 0.25 d. With increasing consumption of refrigerant. that from 0.16 to 0.68 of its total consumption, the height of the gap h should be O, 250.68: 0.16 td. Thus, the height of the gap between the nozzle and the bottom of the groove is (0.25-1.0) d. The value of the minimum gap t between the nozzle and the wall of the intercostal groove is determined from the vertical gap, which is the equality of the living sections of the feed and exhaust refrigerant flows,. 7 ii (r + er-Fr "J /, where r is the radius of the nozzle through hole. The thickness of the wall of the nozzle does not appear in the calculation, since entering it into the equation does not ultimately have any noticeable effect on the calculation results. Solving equation, get "0.41 g or I 0.2d. When the refrigerant consumption increases from 0.16 to 0.68 of its total consumption, the gap t must be increased accordingly by increasing the finning pitch. The maximum value of f is found as follows: () -P-RLS equation, get t 0.8 g or t 0.4 d s Thus, the gap between the nozzle and the inter-rib wall The groove is (0.2-0.4) d. Fig. 1 shows a tuyere, an axial section in Fig. 2 shows section A-A in Fig. 1. 5 A tuyere consists of a coaxially mounted inner 1 and outer 2 conical glasses interconnected by the nose part 3 and the flange 4. On the cooled surface of the outer glass 2 and the nose part 3 there are fins 5. The inner glass 1 is surrounded by an annular chamber 6 with nozzles 7 protruding as nozzles, the sections of which are located in the intercostal grooves 8 on a distance of 0.25-1.0 in diameter of the nozzle through hole. The gap between the nozzles and the walls of the intercostal grooves is 0.2-0.4 of the diameter of the nozzle through hole. The nozzles are located in the upper and lower sectors of the nose part 3 and the outer sleeve 2. A nozzle 9 connected through the flange 4 is connected to the annular chamber 6 for supplying a refrigerant. The annular cavity of the tuyere is connected to the pipe 10 for the additional supply of refrigerant and the pipe 1I for its removal. The work of the furies consists in supplying a blast furnace to the blast furnace through the channel of the inner glass 1. During the operation of the blast furnace, the nose part of the tuyere is subjected to intense heating, especially when it is in contact with molten iron. In order to divert the resulting heat fluxes, a coolant formed by the inner .1 and outer 2 cups, the nose part 3 and the pan 4, under pressure, is supplied with refrigerant through the nozzles 9 and 10 into the lance cavity. From the pipe 9 it enters the annular chamber 6, and then through the nozzles 7 into the intercostal grooves 8 located on the cooled surface of the nose part 3 and the outer glass adjacent to it 2. As a result of intensive cooling, a vapor-liquid mixture is formed that goes from the intercostal channels into an annular cavity of the tuyere, where it gives off its heat to the flow of fresh refrigerant entering the cavity through the patrol, side 10. The amount of refrigerant supplied to the intercostal grooves through the nozzles 7 is 0.16-0.68 of its total consumption for cooling the tuyere, which is achieved by installing and operating control valves (not shown) in the inlet system 9 and 10. Heater The coolant is discharged from the annular cavity of the tuyere through the nozzle 11. As a basic object for comparison with the proposed technical solution, a blast furnace tuyere of the Zaporizhstal plant design has been adopted. A distinctive feature of this tuyere is the presence of an annular partition dividing its cooling cavity into two parts — a nasal with a narrow channel and a flange one. The proposed lance compared to the base ensures the elimination of the confounding effect of the near-wall flow, which increases the efficiency of jet cooling the most warmly 5 strained sections of the tuyere and makes it possible (without increasing the total flow rate) to supply the refrigerant into the annular cavity of the tuyere along its walls, which also increases the efficiency of the jet cooling. In general, this increases the thermal resistance of the tuyere. According to the studies carried out in the proposed lance, it is possible to realize heat loads that exceed by 50% the thermal loads in the known lance. Therefore, the heat resistance of the proposed tuyere will increase by at least 2 times.